满堂支架各种计算方法

第一篇：满堂支架各种计算方法

现浇箱梁满堂支架设计计算：

现浇箱梁满堂支架计算说明书 1

现浇箱梁满堂支架设计计算：

本计算以第三联的荷载为例。 A 荷载计算

混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨

模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨

支架，横梁重：60.8+150=210.8吨

施工荷载0.75吨/平方米 B 荷载冲击系数0.25 则每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75

=3.142吨/平方米

C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：

S=1.0*.8=0.8平方米

每根立杆承受的荷载为：

G=3.142*.08=2.5136吨 D WDJ碗扣式支架的力学特征：

外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩 1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。

抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 (N/MM**2)〈[σ。]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ] λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558

σ=25136/(424*0.558)=106.2〈210 E 小横杆计算：

抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*

1000]=358〉215。所以不能满足强度要求

弯曲强度 ƒ=GL**4/150EI

所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。

10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米

抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2 弯曲强度 ƒ=GL**4/150EI

=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]

=0.173〈3MM

如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。

承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：

Q=3.142吨/米

支点反力R=3.142*.6=1.89吨

M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米

Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPA

Ó=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA

用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。

F

地基的应力验算：

每根立杆传递的荷载为2.5136吨，假设全部由基础10CM厚混凝土承受。WDJ 的底座假定用12#槽钢。

压应力=25136/[0.12*0.2]=1047333N/M**2=1.047MPA

剪应力=N/A

=25136/[0.64*.1]=392750N/M**2

=0.3927MPA 20#混凝土的容许抗压强度[ 11.0 ]，直接极限抗剪强度[0.72 ]，所以可以确定地基满足安全施工要求。 二

第十跨现浇箱梁支架有关强度验算： 1 箱梁混凝土自重：954*2.5*25/82=727 吨 2 底模，侧模重：0.85吨/米

3 一孔纵梁自重：

6组

8片

30吨 4 横梁自重 ：双排6片长

3.6吨 5 施工荷载：1.0吨/米

6 钢管支撑：5只*5米/只，直径80CM 壁厚1.2CM共重6吨 1) 纵梁受力验算：

为计算简化，纵梁按简支梁L跨径=8米，受力按均布荷载计Q=727/25+0.85+30/25+1.0=32.05吨/米。 则纵梁两端受支点反力R=QL/2=32.05*8/2=128.2吨

纵梁跨中最大弯矩M= QL**2/8=256.4 吨米

每组纵梁的支点处剪力为21.3吨〈容许剪力[49.05吨]

每组纵梁的跨中弯矩为42.7吨米〈容许弯矩[157.64吨米]

每组纵梁的弹性垂度

F=WL**3/[76.8EI]

=[(32.05/6)*8*2240]*[(8*12)/0.305]**3/[76.8*30200000*27200] =0.047英寸=0.00117米

销子引起的垂度Y=D/8(N**2-1)

=0.14/8(3**2-1)

=0.14英寸=0.0035米 纵梁的最大跨中饶度F总=0.0012+0.0035=0.0047米 F〈L/400=0.02米。满足规范要求。 2) 横梁受力验算[仍按简支梁计算] 五个支点反力分别为 3) 护筒支撑受力验算

护筒规格：直径80CM，壁厚1.2CM 护筒高度取最高H=8米 护筒受力不均匀系数1.25 P=64*1.25=80吨

护筒极限受力PCR=π**2EI/L**2 =3.14**2*2*10**11*1.23*10**-3/8**2

=378 吨 弹性压缩变形ΔL ΔL=PL/EA=80*8/(2.1*10**11*3.14*.8*0.0012=0.000001M

)

护筒受压应力Ó=80*10**4/[3.14*0.8*.0012] 4) 基础受力验算

假定基础用木桩，桩长8米入土深5米直径20CM，则每根桩的单桩容许荷载P=[桩周摩阻力+桩尖支撑力] P= [3.14*0.2*3*5+3.14*0.1**2*10]=9.73吨 跨中临时支点共计承受256吨支反力 安全系数K=1.2 每排支点共计要打入木桩[256/9.73]1.2=32根

7 跨313路预留通行车道的支架强度验算：

7米长的箱梁自重203.6吨 箱梁底板宽12.5米

每平方米重量203.6/12.5+0.75+0.9=4.0吨 设工字钢的间距为X 单根工字钢受力4*7*X=280X KN M(MAX)=280X*7/8=245X(KNM) 用40号工字钢W=1090CM**3反向求解得

X=0.8 米

共要用18根40工字钢。

盐通高速YT-YC1标现浇箱梁

施工方案

江苏省交通工程公司YT——YC1标项目部

二O O 三年十月

第二篇：满堂脚手架，计算方法

室内天棚装饰(包括抹平扫白)满堂脚手架，按室内净面积计算，即室内结构净长乘以结构净宽以面积计算，附墙柱、垛、内部独立柱所等占面积不予扣除。

满堂脚手架工程量=室内净长度×室内净宽度

第三篇：满堂支架法

1 概念

一种施工方法，采取按一定间隔，密布搭设，起支撑作用的脚手架的施工方法。目前常见于现浇桥梁施工及现浇楼板施工。满堂支架法施工是一种长期被采用的方法,施工时需要大量的模板支架。支架法施工是在桥位处搭设支架,在支架上浇筑桥体混凝土,待混凝土达到强度后拆除模板及支架。支架法施工最大的优点是不需要大型吊装设备,其缺点是施工用的支架模板消耗量大、工期长,对山区桥梁及高墩有很大的局限性。

2 特点

满堂支架法现浇预应力混凝土连续箱梁在桥梁工程中是一种较为常见的施工方法，最近几年，随着国内铁路、公路交通基础设施建设的高速发展，按照满堂支架施工设计的桥梁也越来越多，大大推进了满堂支架的应用进程，满堂支架施工工艺也不断进行改进。

现代满堂支架施工技术亦朝着大吨位、大跨径方向发展，常规满堂支架钢管杆件本身承载能力有限，所以探讨如何实现在特殊大吨位箱梁、高墩、大断面现浇箱梁等工况条件下的现浇箱梁施工是桥梁建设者经常考虑的问题之一。

2.1 工法特点:

满堂支架是在一联或多跨桥下设置支架，体系转换次数很少，或者没有，南京三桥南引桥满堂支架施工按照逐孔现浇设计，需要发生体系转换，但是逐孔现浇施工法的优点是需要的支架数量少，周转次数多，利用效益高，而且可以超前抢大支架及支设模板，施工速度快。

在我国的南方地区，水网发达，高速公路桥梁比重加大，如果采用常规满堂支架施工，需要进行大面积的支架软土地基处理。

移动模架逐孔现浇施工接缝一般设置在跨径的1/4-1/6处，即接近连续梁零弯矩点附近，施工状态与成桥状态受力模式比较接近。

满堂支架适用于高度低于20m左右的墩身上部结构以及其它施工方法不经济的情况下建造桥梁上部结构，具有周转次数多，周转时间短，使用辅助设备少，减少了人力物资的浪费，特别适用于多跨现浇梁施工，既保证了工程质量，又能加快施工进度，具有良好的经济效益。

3 适用范围

一般造桥机等设备由于本身体积庞大，安装比较麻烦，经过测算，如果待建桥梁长度不足800m，造桥机安装费用摊销很高，如果施工长度大于1300m，导致工程工期较长，所以移动模架施工的适用桥梁长度为800-1300m，大于1300m可以考虑采用2套移动模架，同时造桥机施工尽可能的避免中途拆装作业;

由于移动模架设备本身比较昂贵，一次性投入相当大，往往是未得到第一孔现浇梁的计价款，在安装完毕之前先期投资巨大，导致一般项目上的资金压力相当大，目前制约其推广的主要因素是按照移动模架施工的桥梁设计还是相对较少，移动模架的周转次数相对较少，如果一套模架能够周转施工2次以上，经济效益比满堂支架相当可观; 同时虽然移动模架施工速度相当快，但是由于一般施工单位投入数量有限，导致工作面少，所以对于工期特别紧的项目，没有满堂支架大面积采用人海战术施工突击抢工期的条件。

4 工艺原理

满堂支架是通用桥梁施工的工法，施工时多点支撑，沉降容易控制，张拉时支架反弹量小，对主梁健康有利，线型也同样容易控制。

1、支架的搭设

2、支架预压

3、模板的调整:满堂支架预拱度的调整是施工中重点，施工前要进行超载预压，得到可靠的预拱度各项设计参数，并考虑周全，挠度值的计算要尽量结合实际情况，模板的调整主要通过可调顶托来实现。

4、内模支撑及混凝土的浇注箱梁混凝土整孔一次浇注完成，由悬臂端向已浇梁段推进。

5、门洞搭设

实际控制标高(设计标高位置处)公式计算: 其中:

f0:线路设计标高;

f2:满堂支架支撑系统的弹性与非弹性压缩变形;

f3:预应力张拉对砼箱梁线型的影响，设计院提供参考数据;

f4:现浇箱梁张拉压浆完毕后的箱梁的预拱度，设计院提供参考数据; f5:正常跨施工时悬臂端后吊点下挠度由设计院提供参考数据，将其以线性分配计入施工段模型预拱度中，影响较小。

二次浇注混凝土同样采取对称、平衡浇注，纵向分段，水平分层，但较一次全断面浇注混凝土质量容易控制，但是共同的难点在于是保证腹板与底板相交梗协处的砼密实，同时为了保证施工缝处前支点墩顶顶板不出现裂缝，需要结合现浇梁钢筋、预应力孔道布置(特别是梗协处的底板预应力孔道是否布置非常集中)、底板梗协是否很平导致砼很难进入充满梗协等，确定合理的浇筑顺序以及内模结构，一般砼浇筑纵向顺序采用由跨中向两边，即墩顶合拢的纵向浇注顺序，横向采用先梗协-底板、腹板-顶板的浇筑顺序，梗协处可内模板开天窗观察及辅助振捣，具体落实过程要视具体情况合理选用，不断摸索坍落度等技术指标，优化施工方案。

5 适用条件

5.1桥梁施工 满堂支架法施工适用于无通航和通行要求的桥跨，墩高在15米以内，地基条件较好的地区施工。在地势平坦起伏不大地方宜采用满堂支柱式支架，在起伏较大的埂、堤段宜采用梁柱式支架。

第四篇：40米跨箱梁满堂支架施工

一、概述

1、工程概况

安庆长江公xx桥E标工程南岸堤外引桥为双幅分离式桥梁，单幅一联6跨(6×40m=240m)为单箱单室预应力混凝土斜腹板等截面连续梁，梁高2.5m，箱梁顶板跨12.75m，底板宽5.384m，箱梁顶、底板厚均为0.25m ,腹板厚0.5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2.85m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。桥面横坡在-3%～2%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变;桥面纵破为2.75%。桥面横坡见下表： 桥面横坡一览表

墩 号 桥 面 横 坡 梁底轴线与桥轴线距离(cm) 左幅(%) 右幅(%) 左幅 右幅 YR11 0.116 0.020 662.20 657.15 YR12 -1.217 0.020 665.65 657.15 YR13 -2.551 -2.551 669.00 655.60 YR14 -3.000 -3.000 670.15 654.35 YR15 -3.000 -3.000 670.15 654.35 YR16 -3.000 -3.000 670.15 654.35 YR17 -3.000 -3.000 670.15 654.35 箱梁采用单向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用фj15.24钢绞线，Rby=1860Mpa，波纹管制孔。每跨单侧腹板内设置6束16孔钢束，在接缝处采用钢束联结器接长;顶板设置12束7孔钢束，钢束长为14米，一端为P锚，一端为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置，每侧各长7米;底板设置4束7孔钢束，一端为P锚，一端为张拉锚，每束钢束跨越施工接缝分布在两跨内。

2、施工方法简介

南堤外引桥位于缓和曲线段，桥位区多为农田、耕地及居民拆迁区，陆地施工条件相对较好。施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板(按首跨长配置一套模板)，内模采用胶合板(按首跨长配置一套模板)，底模采用玻璃钢竹胶板(按一个标准跨和一个首跨长度配置)。总体施工工艺流程如下：

3、施工工艺流程

二、满堂支架搭设及预压

1、地基处理

先用推土机将表层耕质土、有机土推平并压实;承台基坑清淤后采用分层回填亚粘土并整平压实。原有地基整平压实后，再在其上填筑大约30cm的黄土，并选择最佳含水量时用振动压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后在处理好的黄土层上铺设20cm石子，采用人工铺平，用YZ16吨振动压路机进行辗压。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕木;为尽量减少地基变形的影响，在承台基坑回填好的地基上铺设大型废钢模板(此处不铺设枕木)，废钢模板铺设时，面板朝下。压实的黄土层及石子层的宽度大约为28米。为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖40×30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。

2、支架安装

本支架采用“扣件”式满堂脚手架，其结构形式如下：纵向立杆间距为90cm，横向立杆间距除箱梁腹板所对应的位置处间距按46cm布置外，其余按90cm左右间距布置(可详见《堤外引桥满堂支架横向布置图》)，在高度方向每间隔1.2m设置一排纵、横向联接脚手钢管，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排横向立杆各设置一道剪刀撑。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好枕木，便可进行支架搭设。支架搭设好后，测量放出几个高程控制点，然后带线，用管子割刀将多余的脚手管割除，在修平的立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。

由于整个堤外引桥位于缓和曲线上，因此拟将每跨支架划分为8个直线段拟和桥面箱梁曲线，每个直线段5m。施工时注意支架间距应相应调整。

脚手管安装好后，在可调顶托上铺设I14工字钢，箱梁底板下方的I14工字钢横向布置，长6m，间距为0.9m;由于本方案外侧模板及翼缘模板为大型钢模板，为考虑模板整体移动，在翼缘板下所对应的位置I14工字钢采用顺桥向布置。I14工字钢铺设好后，然后在箱梁底板下宽6米的I14工字钢铺设6X12cm的木枋，木枋铺设间距为：在箱梁腹板所对应的位置按18cm布置，底板其余位置按30~35cm布置。木枋布置好后可进行支架预压。

3、支架预压

安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：

1、检查支架的安全性，确保施工安全。

2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.1倍。本方案采用水箱加水分段预压法进行预压：施工前，按照水箱加工图纸加工好水箱，水箱采用3mm厚钢板进行满焊加工，加工好后进行试水试验，确保水箱不漏水。每一段预压长度为20米左右，由于首跨现浇长度为47米，故首跨需分三次预压，标准跨为40米及尾跨33米均需分两次预压。根据箱梁横截面特性，共制作6个大水箱(B型水箱)和6个小水箱(A型水箱)，大水箱尺寸为：3米高，3米宽，6.5米长;小水箱尺寸为：1.5米高，2米宽，6.5米长。水箱加工后采用16t汽车吊进行吊装就位，大水箱安放在箱梁底板所对应的位置，小水箱安放在两侧翼缘板所对应的位置，12个水箱布置成3排4列，然后用水泵加水进行预压(详见《堤外引桥预压步骤示意图》)。

为了解支架沉降情况，在加水预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水时通过水管将水排至水沟中或桥位区外，以免影响处理好的地基承载力，卸水完成后采用16t汽车吊将水箱前移。卸水完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量(等于卸水后标高减去持荷后所测标高)，用总沉降量(即支架持荷后稳定沉降量)减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形(即塑性变形)量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

经过几跨施工，得出支架预压后总沉降量在4～15mm之间，最大非弹性变形量为13mm，平均非弹性变形量为7mm左右。

4、支架受力验算

①、底模板下次梁(6×12cm木枋)验算：

底模下脚手管立杆的纵向间距为0.9m，横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.46 和0.9 m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm;次梁按纵桥向布

置，间距35cm和18cm 。因此计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：

a、斜腹板对应的间距为18cm的木枋受力验算

底模处砼箱梁荷载：P1 = 2.5×26 = 65 kN /m2 (按2.5m砼厚度计算) 模板荷载：P2 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2 设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2

砼浇注冲击及振捣荷载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2 则有P = (P1 + P2 + P3 + P4)= 71.5 kN /m2

W = bh2/6 = 6×122/6 =144 cm3 由梁正应力计算公式得：

σ = qL2/ 8W = (71.5×0.18)×1000×0.92 / 8×144×10-6

= 9.05 Mpa < [σ] = 10Mpa 强度满足要求; 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×(71.5×0.18)×103×(0.9 /2)/ 2×6×12×10-4

= 1.21 Mpa< [τ] = 2Mpa(参考一般木质)

强度满足要求;

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E = 0.1×105 Mpa;

I = bh3/12 = 864cm4

f max = 5qL4 / 384EI = 5×12.87×103×103×0.94 / 384×864×10-8×1×1010

= 1.273mm< [f] = 1.5mm( [f] = L/400 )

刚度满足要求。

b、底板下间距为35cm的木枋受力验算

中间底板位置砼厚度在0.5～0.7m之间，按0.7m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.35m，则有：

底模处砼箱梁荷载：P1 = 0.7×26 = 18.2 kN /m2

内模支撑和模板荷载：P2 = 400 kg/m2 = 4 kN /m2 设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2

砼浇注冲击及振捣荷载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2

则有P = (P1 + P2 + P3 + P4)= 26.7 kN /m2

q=26.7×0.35=9.345t/m<71.5×0.18=12.87 t/m 表明底板下间距为0.35m的木枋受的力比斜腹板对应的间距为0.18m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0.35m的木枋受力安全。

以上各数据均未考虑模板强度影响，若考虑模板刚度作用和3跨连续梁，则以上各个实际值应小于此计算值。

②、顶托横梁(I14工字钢)验算：

脚手管立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m和0.46m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm。因此计算跨径为0.9m和0.46m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下斜腹板对应位置即可： 平均荷载大小为q1= 71.5×0.9=64.35kN/m

另查表可得：

WI14 =102×103mm3 ;

I = 712×104mm4 ; S = I / 12 跨内最大弯矩为：

Mmax = 64.35×0.46×0.46/8= 1.702kN.m 由梁正应力计算公式得：

σw = Mmax / W = 1.702×106 / (102 ×103 )

= 16.69 Mpa < [σw] = 145Mpa 满足要求; 挠度计算按简支梁考虑，得：

E = 2.1×105 Mpa;

f max = 5qL4 / 384EI = 5×64.35×1000×0.464×109 /

(384×2.1×105×712×104)

= 0.053mm< [f] = 2.25mm( [f] = L/400 )刚度满足要求。

③、立杆强度验算：

脚手管(υ48×3.5)立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m和0.46m，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m或0.46m×0.9m箱梁均布荷载，由工字钢横梁集中传至杆顶。根据受力分析,不难发现斜腹板对应的间距为0.46m×0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×0.9m的立杆受力大，故以斜腹板下的间距为0.46m×0.9m立杆作为受力验算杆件。 则有P = 71.5 kN /m2 由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=ι/ i = 1200 / 15.78 = 76，查表可得υ= 0.744 ，则有：

[ N ] = υA[σ] =0.744×489×215 = 78.22 kN

而Nmax = P×A =71.5×0.46×0.9 = 29.6 kN，可见[ N ] > N， 抗压强度满足要求。

另由压杆弹性变形计算公式得：(按最大高度11m计算)

△L = NL/EA = 29.6×103×11×103/2.1×105×4.89×102

=3.171mm 压缩变形很小

单幅箱梁每跨混凝土340m3，自重约884吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有765根立杆，可承受2525吨荷载(每根杆约可承受33kN)，比值为2525/884 = 2.86 ，完全满足施工要求。

经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。 ④、地基容许承载力验算：

根据地质资料可知，南岸堤外引桥轴线上地表土质基本为亚粘土层，分别有：重亚粘土、轻亚粘土、人工填土(粉质轻亚粘土，砂壤土)等。地基碾压密实处理并铺垫20cm厚石子前，地基承载力在100～130Kpa之间。出于安全考虑，处理后仍按100Kpa设计计算，即每平方米地基容许承载力为10t/m2，而箱梁荷载(考虑各种施工荷载)最大为7.15t/m2，完全满足施工要求。

三、模板工程

为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，本工程箱梁底模采用铺设竹胶板，外侧模采用大块钢模板，箱体内采用胶合板木模。

1、底模：

箱梁底模采用竹胶板，模板加工时可根据箱梁线形曲线及宽度将模板分段(按顺桥向每5m为一段考虑)制作，将每一段视为直线段，即分段用折线代替圆曲线，从而提高了模板的使用效率。

锯板采用合金锯片，直径400毫米，120齿左右，转速3800转/分，在板下垫实时锯切，以预防毛边。玻璃钢竹胶板存放时板面不得与地面接触，要下垫方木，边角对齐堆放，保持通风良好，防止日晒雨淋，并定期检查。

当一跨砼浇筑好后，等强度达到80%后，便可张拉、压浆，压浆完成后可将底模板下的可调顶托下降，将I14工字钢、木枋和竹胶板脱离底板，取下竹胶模板等。

2、内模：

箱梁内模采用九合板，木枋顺向布置，木枋截面尺寸为6X12cm，木枋布置间距为35cm左右。为施工方便，内模分块加工成几种型号，并确保同一类型号的模板能够互用;加工时，将面板和木枋通过铁钉加工成整体。为便于内模从箱梁内取出，在每一跨箱梁顶板上预留两个160㎝(纵向)×100㎝(横向)的人洞，人孔分布在每跨离桥墩10米处，不能跨越施工缝;每一跨箱梁底板钢束张拉、压浆及封锚完成后，将人孔浇注砼封闭。

箱梁内模支撑采用υ48×3.5脚手管做排架，立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向按0.9米设置一排，每排7根，且每排均需设置剪刀撑和纵、横水平撑，以增加支架的整体稳定性，防止内模胀模，内模支架的搭设原理及方式与满堂脚手架的搭设原理及方式基本相同;立柱支撑点必须与横桥向底模下的工字钢位置对应，而且立柱不可直接支撑在底模顶，两者间须垫设混凝土垫块。经受力验算，内模及内模支架均能满足规范要求，本处计算过程从略。

浇注砼之后，等强度达到设计强度的30%后方可进行拆除内模。如果拆模时间过早，容易造成箱梁顶板砼下饶、开裂，甚至倒坍;如果拆模时间过晚，将增大了拆模难度，造成拆模时间长且容易损坏模板。具体拆模时间由现场技术人员视现场砼的凝固情况把握好。

3、封头模板和翼缘端模板

端横隔板封头模板采用玻璃钢竹胶板，施工接缝处缝头模板采用5mm厚钢板制作。内侧翼缘端模板采用[20a槽钢(翼缘板砼厚为18cm);外侧翼缘板由于防撞护栏设计构造的缘故，留有10cm的后浇段，采用4cm厚的泡沫板，安装及拆除时十分方便，虽然泡沫板只能一次性使用，但由于其价格便宜，与采用钢板相比更为经济。

4、外侧模板和翼缘模板

为确保外观美观，本箱梁外侧模板和翼缘模板采用大型钢板，由专业模板加工厂家加工制作;为施工方便，将外侧模板和翼缘模板加工成整体，每块模板宽为2.7米。

面板采用5mm厚钢板，横肋采用∠70角钢，背带采用2[10槽钢，背带间距为90cm，每块模板上设有3道背带，每道背带上设置两根υ18的拉杆。经受力验算和施工检验，此模板强度和刚度完全能够满足施工要求。

为调模、脱模方便，模板外侧每道背带上设有3根可调丝杆用来支撑模板，确保模板在浇注砼时不向外倾倒。可调丝杆的上端与模板采用铰联结，下端与翼缘模板下方的横向I14工字钢铰联结，每块模板下方的3根横向工字钢通过钢筋连成整体，横向工字钢安装在顺桥向外侧模行走轨道上(纵向I14工字钢)。为确保模板整体不向外滑移，翼缘模板下方的横向工字钢与底板下方的横向工字钢通过“C-C”型紧索具连接在一起，如此一来，浇注砼时两侧腹板砼向外的胀力可以相互抵消。

首跨外侧模板及翼缘模板安装时，采用16t汽车吊起吊。模板起吊前，要将相应的丝杆和横向I14工字钢联接好，在模板就位时，要将模板上的横向工字钢与底模板下的横向工字钢位置对齐。由于每块模板面板均为平面，没有按照箱梁平曲线设置弧面，故安装模板时，确保模板与模板之间留有15mm左右的间隙，以此来调出箱梁的平曲线(实际为若干折线)。模板之间的间隙通过木板条和玻璃胶进行堵塞，不留缝隙。 当砼强度达到设计强度的50%～60%时，方可脱离外侧模板和翼缘模板。脱模时，只需将每块模板上的可调丝杆收紧，模板就会自动脱离砼表面，十分方便。为确保外侧模和翼缘模能够顺利行走，应确保模板脱离砼面不小于8cm。

外侧模行走采用5t或10t卷扬机拖动行走，由于箱梁处于平曲线内，故每次只能行走1～2块模板。模板行走时，卷扬机安放在已浇梁段顶板上，通过人孔、型钢和钢丝绳等将卷扬机固定。为确保钢模板能够行走至将施工梁段的最前端，应确保卷扬机钢丝绳的导向轮安装在施工梁段最前端的前方。为确保模板行走时不脱离行走轨道，将模板下方的横向工字钢通过钢筋等卡在工字钢轨道上。

根据施工实践，外侧模及翼缘模板只需1.5天左右便可全部行走到位，而每一跨箱梁张拉需不少于一天的时间，由于模板行走可在张拉前一天进行。故在张拉完成之前模板能够全部行走到位后。单侧模板行走到位后，便可一边进行调模，另一边进行模板行走，大大缩短了工期。

四、混凝土施工

1、 混凝土配合比的设计及要求 ①混凝土强度等级为C50 ②水泥：采用华新P052.5水泥。 ③粗骨料：东至县香口产5～25cm级配。 ④细骨料：江西赣江产中粗砂。

⑤单幅箱梁一次浇筑最大方量约408m3，2个50 m3的混凝土站，实际生产能力约为35m3/h，初凝时间不得小于12h，坍落度为14-18cm。 ⑥每灌搅拌时间不小于90s。

⑦确保砼的流动性、和易性、秘水性及可泵性能够施工及质量要求。

2、 箱梁混凝土浇筑

由于砼为整跨浇注，方量较大，浇注时间长，首跨浇注方量为408m3，标准跨每跨浇注方量为340m3。如果采用一台搅拌站浇注，按每小时20m3计，则首跨至少需要浇注20小时，经过讨论，拟采用两台搅拌站进行浇注。

由于其它标段的箱梁浇注均出现了不同程度的问题，如腹板砼冷缝及分层现象较明显、顶板砼表面有裂纹、箱梁内翻浆现象严重。项目部对造成这些问题的原因及预防方法进行了专门的讨论，经过讨论，一致认为：腹板砼出现冷缝和分层现象是由以下一种或几种原因引起①浇注气温过高或风干现象严重造成砼出现假凝现象。②砼初凝时间过短。③砼浇注补料间隔时间过长。④砼振捣不力，在每次补料前没有将砼表面假凝层破碎。⑤砼配合比不均匀，某层砼浇注坍落度过大，某层砼浇注坍落度过小。顶板砼表面出现裂纹是由以下一种或几种原因引起①浇注气温过高或风干现象严重造成砼表面容易开裂。②砼养护不力或养护不及时。③砼表面抹面不力，没有修浆。④砼配合比不合理。箱梁内翻浆现象严重是由以下一种或几种原因引起①砼坍落度过大。②砼浇注时，每一层浇注过厚。③砼振捣方法不对，振动时间过长。④砼初凝时间过长，砼浇注补料间隔时间过短。⑤砼浇注时气温偏低或雨天浇注。

针对以上问题，项目部做出了如下措施：每一跨砼浇注总体上遵循从低处向高处即从南到北的顺序浇注，浇注步骤分四步进行，详见《堤外引桥砼浇注步骤示意图》。

按照示意图所示的浇注工序进行，有效地控制了每一层砼的浇注厚度，既有利于砼振捣，又有效地减少了底板砼的翻浆现象，同时有效地控制了每一次砼浇注后的布料间隔时间。施工过程中，当每一段顶板浇注好后，立即用潮湿麻袋盖好进行养护，防止风吹开裂。每一跨砼浇注时间为13小时左右，采用本方法浇注的砼，拆模后，外观质量较好，没有出现分层和冷缝现象，砼顶面没有出现裂纹。

五、小结

1、本工程的满堂支架地基处理与安庆长江公xx桥其它标段满堂支架地基处理相比，工序上更为简单，造价上更为经济，实践表明结构上也能很好的满足施工及规范要求。

2、采用水箱加水进行预压，表面上看加工水箱价格高，但由于其周转次数多，所花劳动力少，多次周转使用后，比采用砂袋码砂进行预压所花造价要低;且水箱加水进行预压，工序简单，施工进度快，比采用砂袋码砂进行预压要安全，值得推广使用。在今后的施工中，如果采用满堂支架施工的跨数较多，建议采用水箱加水法进行预压;否则宜采用砂袋码砂法进行预压。如果采用水箱加水法进行预压，建议在水箱底部设计若干滚轮或滚轴，以便2~3人就能推动水箱前移。

3、 外侧模板及翼缘模板采用大型钢模板，造价比采用竹胶板施工要昂贵，但钢模板比竹胶板可周转的次数要多，浇注的砼的外观质量要好，且模板前移及调模、脱模也更方便，所花时间要少。总之，两者各有优缺点。在今后的施工中，如果采用满堂支架施工的跨数较多，建议采用钢模板施工，否则宜采用竹胶板施工。如果采用大型钢模板，建议在模板下方横向工字钢上设置滚轮，采用人工推动模板前移。

第五篇：满堂支架安全质量保证措施(DOC)

现浇箱梁满堂支架安全保证措施

1.满堂支架施工安全管理工作的基本内容如下：

(1)编制满堂支架施工方案、技术措施及其他指导施工的文件; (2)建立有效的安全管理机制和办法; (3)检查验收的实施措施;

(4)及时处理和解决施工中所发生的问题; (5)事故调查、定性、处理及其善后安排; (6)施工总结。

2.满堂支架施工中的安全事故及其防止措施

满堂支架在搭设、使用和拆除过程中发生的安全事故，一般都会造成程度不同的人员伤亡和经济损失，甚至出现导致死亡3人以上的重大事故，带来严重的后果和不良的影响。在屡发不断、为数颇多的事故中，反复出现的多发事故占了很大的比重。这些事故给予我们的教训是深刻的，从对事故的分析中可以得到许多有益的启示，帮助我们改进技术和管理工作，防止或减少事故的发生。

(1)满堂支架多发事故的类型 1)整架倾倒或局部垮架; 2)整架失稳、垂直坍塌; 3)人员从满堂支架上高处坠落; 4)落物伤人(物体打击); 5)不当操作事故(闪失、碰撞等)。 (2)引发事故的直接原因 在造成事故的原因中，有直接原因和间接原因。这两方面原因都很重要，都要查找。在直接原因中有技术方面的、操作和指挥方面的以及自然因素的作用。

诱发以下两类多发事故的主要直接原因为： 1)整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架

①构架缺陷：构架缺少必需的结构杆件，未按规定数量和要求搭设等;

②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件;

③构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全度不够与严重超载; ④地基出现过大的不均匀沉降。 2)人员高空坠落

①未按规定设臵围挡防护; ②作业层未满铺脚手板或间隙过大;

③脚手板和杆件因搁臵不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落; ④不当操作产生的碰撞和闪失。 不当操作大致有以下情形： a.用力过猛，致使身体失去平衡; b.在架面上运输材料、工具退着行走; c.拥挤碰撞;

d.集中多人搬运重物或安装较重的构件; e.架面上的冰雪未清除，造成滑跌。 (3)防止事故发生的措施 1)必须确保满堂支架的构架和防护设施达到承载可靠和使用安全的要求。在编制施工方案、技术措施和施工应用中，必须对以下方面作出明确的安排和规定：

①对满堂支架杆配件的质量和允许缺陷的规定; ②满堂支架的构架方案、尺寸以及对控制误差的要求; ③对支承物的加固要求(需要时)以及某些部位不能设臵时的弥补措施;

④在工程体形和施工要求变化部位的构架措施; ⑤作业层防护的设臵要求;

⑥对满堂支架中荷载大、跨度大、高空间部位的加固措施; ⑦对实际使用荷载(包括架上人员、材料机具)的限制; ⑧对施工过程中需要临时拆除杆部件和拉结件的限制以及在恢复前的安全弥补措施;

⑨安全网及其他防(围)护措施的设臵要求; ⑩满堂支架地基的技术要求和处理措施。

2)必须严格地按照规范、设计要求和有关规定进行满堂支架的搭设、使用和拆除，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。在这方面出现的问题很多，难以全面地归纳起来，大致归纳如下：

有关乱改和乱搭：

①任意改变构架结构及其尺寸; ②使用不合格的杆配件和材料; ③任意减少防护杆件和设施; ④在不符合要求的地基和支承物上搭设; ⑤不按质量要求搭设，立杆偏斜，连接点松弛;

⑥不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业。在搭设时未及时设臵拉撑杆件;在拆除时过早地拆除拉结杆件和连接件;

⑦在搭、拆作业中未采取安全防护措施，包括不设臵防(围)护和不使用安全防护用品;

⑧不按规定要求设臵安全网。 有关乱用：

①随意增加上架的人员、材料和机具，引起超载; ②任意拆去构架的杆配件和拉结;

③站在不具备操作条件的横杆或单块板上操作; ④工人进行搭设和拆除作业不按规定使用安全防护用品; ⑤在不安全的天气条件(六级以上风天，雷雨和雪天)下继续施工;

⑥在长期搁臵以后未作检查的情况下重新启用。

3)必须健全规章制度、加强规范管理、制止和杜绝违章指挥和违章作业。

4)必须完善防护措施和提高施管人员的自我保护意识和素质。 3.防止满堂支架事故的技术与管理措施 (1)加强满堂支架工程的技术与管理措施

加强满堂支架工程的技术和管理措施，不仅应注意前述常见问题，还应特别注意以下4个方面： 1)不能仅靠工人的经验进行搭设，必须进行严格的设计计算，并使施工管理人员掌握其技术和施工要求，以确保安全。

2)对于高层、高耸以及有其他特殊要求的满堂支架，由于在安全防护方面的要求相应提高，因此，必须对其设臵、构造和使用要求加以严格的限制，并认真监控。

3)按提高综合管理水平的要求，除了技术的可靠性和安全保证性外，还要考虑进度、工效、材料的周转与消耗综合性管理要求。

4)对已经落后或较落后的架设工具的改造与更新要求。 (2)加强满堂支架工程的规范化管理

为了确保满堂支架工程的施工安全，预防和杜绝事故的发生，必须加强以确保安全为基本要求的规范化管理。完善有关满堂支架方面的施工安全标准，建立起相应的管理细则和管理人员。

满堂支架安全技术规范是实施规范化管理的依据，目前已公布实施的有《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 128-2000)以及对附着升降脚手架管理的暂行规定等。

(3)满堂支架的一般规定

满堂支架的构架设计应充分考虑工程的使用要求、各种实施条件和因素，并符合以下各项规定：

1) 满堂支架的搭设作业应遵守以下规定： ①搭设场地应平整、夯实并设臵排水措施;

②立于土地面之上的立杆底部应加设宽度≥200m，厚度≥50mm的垫木、垫板或其他刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2;

③底端埋入土中的木立杆，其埋臵深度不得小于500mm，且应在坑底加垫后填土夯实。使用期较长时，埋入部分应作防腐处理;

④在搭设之前，必须对进场的满堂支架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件;

⑤满堂支架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行;

⑥剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件应随搭升的架子一起及时设臵;

2)满堂支架搭设质量的检查验收规定

满堂支架搭设质量的检查验收工作应遵守以下规定：

①构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。

②节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到40-60N〃m;碗扣应盖扣牢固(将上碗扣拧紧);8号钢丝十字交叉扎点应拧1.5-2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应≥80mm。

③钢满堂支架立杆的垂直度偏差应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm;当架高>20m时为不大于75mm。

④纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值应不大于50mm。

3)满堂支架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：

①搭设完毕后; ②连续使用达到6个月;

③施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前; ④在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后; ⑤在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。

4)满堂支架的使用规定 满堂支架的使用应遵守以下规定：

①每1m2架面上实际的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过施工设计值;

②在架面上设臵的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。

③作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止加垫器物以增加操作高度。

④在作业中，禁止随意拆除满堂支架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

⑤工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

⑥人员上下满堂支架必须走设安全防护的出入梯道，严禁攀援上下。

⑦每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业;发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

⑧每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去;在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

5)满堂支架的拆除规定

满堂支架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

6)满堂支架对基础的一般要求 ①满堂支架地基应平整夯实;

②满堂支架的钢立柱不能直接立于土地面上，应加设底座和垫板(或垫木)，垫板(木)厚度不小于50mm;

③遇有坑槽时，立杆应下到槽底或在槽上加设底梁(一般可用枕木或型钢梁); ④满堂支架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基; ⑤满堂支架旁有开挖的沟槽时，应控制外立杆距沟槽边的距离：当架高在30m以内时，不小于1.5m;架高为30-50m时，不小于2.0m;架高在 50m以上时，不小于2.5m。当不能满足上述距离时，应核算土坡承受满堂支架的能力，不足时可加设挡土墙或其他可靠支护，避免槽壁坍塌危及满堂支架安全;