污水处理厂ao工艺设计

第一篇：污水处理厂ao工艺设计

污水处理厂工艺设计

3 污水厂设计计算书

3.1污水处理构筑物设计计算 3.1.1中格栅

3.1.1.1设计参数：

3设计流量Q=60000m/d 栅前流速v1=0.6m/s，过栅流速v2=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=25mm 栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°

333单位栅渣量ω1=0.06m栅渣/10m污水

3.1.1.2设计计算

(1)设过栅流速v=1.0m/s，格栅安装倾角为60度则:栅前槽宽B12Qmax20.91.01.34m 栅前水深hB121.3420.67m

v2(2)栅条间隙数nQmaxehvsin20.9sin600.0250.671.055.6(取n=58) (3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01(58-1)+0.025×58=2m (4)进水渠道渐宽部分长度L1角)

(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2(6)过栅水头损失(h1)

因栅条边为矩形截面，取k=3，则h1kh0kv22gsin32.42(0.010.0254BB12tan121.342tan200.9m(其中α1为进水渠展开

L120.45m

)31229.81sin600.094m

(0.08~0.15)

4/3其中ε=β(s/e)

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 (7)栅后槽总高度(H)

取栅前渠道超高h2=4.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.67+4.3=4.97m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.67+0.094+4.3=5.06m (8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+1.1/tan=0.9+0.45+0.5+1.0+1.1*4.97/tan60°=6m (9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1=

3600000.061000

3=3.6m/d>0.2m/d 所以宜采用机械格栅清渣 (10)计算草图如下：

图2 中格栅设计简图

3.1.1.1设计参数：

3设计流量Q=60000m/d 栅前流速v1=0.6m/s，过栅流速v2=0.8m/s 栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=10mm 栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°

333单位栅渣量ω1=0.06m栅渣/10m污水

3.1.1.2设计计算

(1)设过栅流速v=0.8m/s，格栅安装倾角为60度则:栅前槽宽B12Qmax20.90.81.5m 栅前水深hB121.520.75m

v2(2)栅条间隙数nQmaxehvsin20.9sin600.010.750.8139.6(取n=140) 设计两组格栅，每组格栅间隙数n=70条

(3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01(70-1)+0.01×70=1.39m 所以总槽宽为B=1.39×2+0.15=2.93m(考虑中间隔墙厚0.15m)

L1BB12tan12.930.752tan202.99m3m(4)进水渠道渐宽部分长度(其中α1为进水渠展开角) (5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2(6)过栅水头损失(h1)

因栅条边为矩形截面，取k=3，则h1kh0kv22gsin32.42(0.010.014L121.5m

)30.81229.81sin600.21m

其中ε=β(s/e)

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 (7)栅后槽总高度(H)

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.75+0.3=1.05m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=1.05+0.21+0.3=1.26m (8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+1.1/tan=3+1.5+0.5+1.0+1.1*1.05/tan60°=6.67m (9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1=

34/3

600000.0810003

=4.8m/d>0.2m/d 所以宜采用机械格栅清渣 3.1.2污水提升泵房

本设计采用干式矩形半地下式合建式泵房，它具有布置紧凑、占地少、结构较省的特点。集水池和机器间由隔水墙分开，只有吸水管和叶轮浸没在水中，机器间经常保持干燥，以利于对泵房的检修和保养，也可避免对轴承、管件、仪表的腐蚀。

在自动化程度较高的泵站，较重要地区的雨水泵站、开启频繁的污水泵站中，应尽量采用自灌式泵房。自灌式泵房的优点是启动及时可靠，不需引水的辅助设备，操作简便;缺点是泵房较深，增加工程造价。采用自灌式泵房时水泵叶轮(或泵轴)低于集水池的最低水位，在高、中、低三种水位情况下都能直接启动。泵房剖面图如图2所示。

图3 污水提升泵房设计简图

3.1.2.1设计概述

选择水池与机器间合建式的方形泵站，用6台泵(2台备用)，每台水泵设计流量：Q=1390L/s，泵房工程结构按远期流量设计

采用AAO工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、缺氧池、曝气池、二沉池及计量堰，最后由出水管道排入受纳水体。

各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。

3.1.2.2集水间计算

选择水池与机器间合建的半地下式方形泵站，用6台泵(2台备用)每台泵流量为：Q0=1390/4=347.5L/s 集水间容积，相当与1台泵5分钟容量

3W=0.35560=105m

2有效水深采用h=2m，则集水池面积为F=105/2=52.5m 3.1.2.3水泵总扬程估算

(1)集水池最低工作水位与所需提升最高水位之前的高差为：

21.8(13.910.60.12.0)9.4m

(2)出水管线水头损失

每台泵单用一根出水管，共流量为Q0=1390/4=347.5L/s选用管径为600mm的铸铁管，查表得v=1.66m,1000i=5.75m，设管总厂为30m，局部损失占沿程的30%，则总损失为：

30(10.3)5.7510000.20m

(3)泵站内的管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m (4)水头总扬程为H21.8-13.90.21.51.010.3m取11m 3.1.2.4校核总扬程

泵站平面布置后对水泵总扬程进行校核计算 (1)吸水管路的水头损失 每根吸水管的流量为350L/s，每根吸水管管径为600mm，流速v=1.66m/s，只管长度为1.65m。

沿

1.655.751000i0.01m

直管部分长度1.65m，进口闸阀一个(0.609)Dg600350偏心管一个(0.2) 局部损失

2

2(0.5+0.609)1.66/2g+0.24.88/2g=0.41m 吸水管路总损失为：0.01+0.41=0.42m (2)出水管路的水头损失：管路总长度取25m，渐扩管1个(0.609)90度弯头四个(1.01)

沿程损失 255.75/1000i=0.14m

22局部损失(0.3+0.609+41.01)1.7/2g+0.24.88/2g=0.94m 出水管路总损失为 0.14+0.94=1.08m (3)水泵所需总扬程为

21.8-13.9+1.5+0.42+1.08=10.9m。

取11m。采用6台长沙水泵厂制造的56LKSB-10立式斜流泵，两台备用。该泵单台提升流量340L/s，扬程11.3m，转速370r/min，功率500kW

2污水泵房设计占地面积120m(12*10)高10m,地下埋深5米。

3.1.3、沉砂池

采用平流式沉砂池 3.1.3.1 设计参数

设计流量：Q=1157L/s(设计1组，分为2格) 设计流速：v=0.25m/s 水力停留时间：t=40s 3.1.3.2设计计算

(1)沉砂池长度： L=vt=0.25×40=10.0m (2)水流断面积：

22A=Qmax/v=1.39/0.25=5.56m 取5.6m。 (3)池总宽度：

设计n=2格，每格宽取b=3.5m>0.6m，池总宽B=2b=7m (4)有效水深：

h2=A/B=5.6/7=0.8m (介于0.25～1m之间)

(5)贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积

V1Q1TX2K1015110523521.2102.5m

3(每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗)

353其中X1：城市污水沉砂量3m/10m， K：污水流量总变化系数1.2 (6)沉砂斗各部分尺寸及容积：

设计斗底宽a1=2m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高hd=0.5m，则沉砂斗上口宽：

a2hdtan60a120.5tan6022..6m

沉砂斗容积：

Vhd6(2a22aa12a1)20.56(22.6222.6222)2.66m(略大于

23V1=2.6m3，符合要求)

(7)沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为L2L2a210.021.123.9m

则沉泥区高度为

h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×3.9=0.734m 池总高度H ：设超高h1=0.3m， H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.73=1.46m (8)进水渐宽部分长度: L1BB12tan2073.52tan205.4m

(9)出水渐窄部分长度: L3=L1=5.4m (10)校核最小流量时的流速：

最小流量即平均日流量：Q平均日=Q/K=1390/1.2=1157L/s 则vmin=Q平均日/A=1.157/5.6=0.21>0.15m/s，符合要求 (11)计算草图如下：

进水出水

图3 平流式沉沙池设计计算草图

图4 平流式沉砂池计算草图3.1.4、初沉池

3.1.4.1.设计概述

3本设计中采用中央进水幅流式沉淀池两座。则每座设计进水量：Q=25000m/d采用周边传动刮泥机。

3232表面负荷：qb范围为1.5-3.0m/ m.h ，取q=2/mh 水力停留时间(沉淀时间)：T=2h 3.1.4.2.设计计算

(1)沉淀池面积: 按表面负荷计算：AQ2qb10000022241042m

2(2)沉淀池直径：D4A410423.1436m16m

有效水深为：h1=qbT=2.02=4m Dh1302.512(介于6～12)

(3)贮泥斗容积：

本污水处理厂设计服务人口数为80万人。贮泥时间采用Tw=4h，初沉池污泥区所需存泥容积：

VwSNT1000n0.50801044100022433.33m

3设池边坡度为0.05，进水头部直径为2m，则： h2=(R-r)×0.05=(18-1)×0.05=0.85m 锥体部分容积为：

V13h(R2Rrr)2130.85(1821811)96.9m333.33m3(4)

二沉池总高度：

取二沉池缓冲层高度h3=0.4m，超高为h4=0.3m 则二沉池总高度

H=h1+h2+h3+h4=4+0.85+0.4+0.3=5.55m 则池边总高度为

h=h1+h3+h4=4+0.4+0.3=4.7m (5)校核堰负荷：

径深比

Dh1h53040.46.8

介于6-12之间，符合要求。 堰负荷

QnD11573.143625.12L/(s.m)2L/(s.m)

要设双边进水的集水槽。

(6)辐流式初沉池计算草图如下：

出水进水排泥图6 辐流式沉淀池出水55004700进水850

图4 幅流式初沉池设计计算草图

3.1.5、厌氧池

3.1.5.1.设计参数

3设计流量：最大日平均时流量Q=1.39m=1390L/s 水力停留时间：T=1h 3.1.5.2.设计计算

(1)厌氧池容积：

3V= Q′T=1.39×1×3600=5004m

(2)厌氧池尺寸：水深取为h=4.5m。 则厌氧池面积：

2A=V/h=5004/4.5=1112m

池宽取50m，则池长L=F/B=1112/50=22.24。取23m。 设双廊道式厌氧池。

考虑0.5m的超高，故池总高为H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m。 3.1.6、缺氧池计算

3.1.6.1.设计参数

3设计流量：最大日平均时流量Q=1.39m=1390L/s 水力停留时间：T=1h 3.1.6.2.设计计算

(1)缺氧池容积： V=Q′T=1.39×1×3600=5004m

(2)缺氧池尺寸：水深取为h=4.5m。 则缺氧池面积：

2A=V/h=5004/4.5=1112m

池宽取50m，则池长L=F/B=1112/50=22.24。取23m。 考虑0.5m的超高，故池总高为H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m。

33.1.7、曝气池设计计算

本设计采用传统推流式曝气池。 3.1.7.1、污水处理程度的计算

取原污水BOD5值(S0)为250mg/L，经初次沉淀池及缺氧池、厌氧段处理，按降低25%*10考虑，则进入曝气池的污水，其BOD5值(S)为： S=250(1-25%)=187.5mg/L 计算去除率，对此，首先按式BOD5=5(1.42bXCe)=7.1XCe计算处理水中的非溶解性BOD5值,上式中

Ce——处理水中悬浮固体浓度，取用综合排放一级标准20mg/L; b-----微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之间，取0.09; X---活性微生物在处理水中所占比例，取值0.4 得BOD5=7.10.090.420=5.1mg/L. 处理水中溶解性BOD5值为：20-5.1=14.9mg/L 去除率=187.514.9187.50.92

3.1.7.2、曝气池的计算与各部位尺寸的确定

曝气池按BOD污泥负荷率确定

拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.25BOD5/(kgMLSS·kg)但为稳妥计，需加以校核，校核公式：

Ns=k2Sef

MLVSSMLSSK2值取0.0200,Se=14.9mg/L,=0.92,f=代入各值，

Ns0..75

0.020014.90.750.920.242BOD5/(kgMLSS·kg) 计算结果确证，

Ns取0.25是适宜的。

(2)确定混合液污泥浓度(X)

*11根据已确定的Ns值，查图得相应的SVI值为120-140，取值140 根据式 X=106SVIR1Rr

X----曝气池混合液污泥浓度 R----污泥回流比

取r=1.2,R=100%，代入得： X=106SVIR1Rr=10614011.2114286mg/L 取4300mg/L。

(3)确定曝气池容积，由公式VV100000187.50.25430017500m

3QSNsX代入各值得：

根据活性污泥的凝聚性能，混合液污泥浓度(X)不可能高于回流污泥浓度(Xr)。

106rSVIr1061401.28571.4mg/L X

按污泥龄进行计算，则曝气池容积为：

VQCY(SSe)XV(1Kdc)105140.5(187.514.9)4300(10.0714)0.7518900m

3其中

3Q----曝气池设计流量(m/s)

c----设计污泥龄(d)高负荷0.2-2.5，中5-15，低20-30 Xr---混合液挥发性悬浮固体平均浓度(mgVSS/L)Xv=fx=0.75*4300mg/L

3根据以上计算，取曝气池容积V=18000m (4)确定曝气池各部位尺寸 名义水力停留时间

tmvQ18000241054.32h 实际水力停留时间

tsv(1R)Q1800024(11)103

52.16h 设两组曝气池，每组容积为18000/2=9000m

2 池深H=4.5m,则每组面积 F=9000/4.5=2000m池宽取B=8m，则B/H=8/4.5=1.8 ，介于1-2之间，符合要求。 池长 L=F/B=2000/8=250m 设五廊道式曝气池，则每廊道长： L1=L/5=250/5=50m 取超高0.5m，则池总高为 H=4.5+0.5=5.0m 3.1.7.3、曝气系统的计算与设计 本设计采用鼓风曝气系统 (1)、需气量计算 每日去除的BOD值：

BOD5100000(87.520)10001.6810kg/d

4理论上，将1gNO3-N还原为N2需碳源有机物(BOD5表示)2.86g.一般认为，BOD5/TKN比*11值大于4-6时，认为碳源充足。

原污水中BOD5含量为150-250mg/L，总氮含量为45-55mg/L,取BOD5为200mg/L，氮为50mg/L,则碳氮比为4，认为碳源充足。

+-AAO法脱氮除磷的需氧量：2g/(gBOD5),3.43g/(gNH3-N),1.14g/(gNO2-N),分解1gCOD--*12需NO2-N0.58g或需NO3-N0.35g。

+-++因处理NH4-N需氧量大于NO2-N，需氧量计算均按NH4-N计算。原水中NH3-N含量为+35-45 mg/L，出水NH4-N含量为25mg/L。

+平均每日去除NOD值，取原水NH4-N含量为40 mg/L，则：

NOD=100000(4025)=1500kg/L

1000100000(4525)=2000kg/L

1000日最大去除NOD值：

NOD=日平均需氧量：

7O2=BOD+COD=2×1.68×1000+4.57×1500×1000=4.0455×10㎏/d 4取4.1×10㎏/d，即1710㎏/h。 日最大需氧量：

7O2max=BOD+COD=2×1.2×1.68×1000+4.57×2000×1000=4.946×10㎏/d 即2060㎏/h。

最大时需氧量与平均时需氧量之比：

O2(max)O2206017101.2

3.1.7.4、供气量的计算

本设计采用网状膜型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.3米处，淹没水深4.2米，计算温度定为30摄氏度。

*14选用Wm-180型网状膜空气扩散装置。

其特点不易堵塞，布气均匀，构造简单，便于维护和管理，氧的利用率较高。每扩散器服务面积0.5㎡，动力效率2.7-3.7㎏O2/KWh，氧利用率12%-15%。查表*得: 水中溶解氧饱和度 Cs(20)=9.17mg/L, Cs(30)=7.63mg/L. (1)空气扩散器出口的绝对压力(Pb)：

3Pb=P+9.8×10H

5其中：P---大气压力 1.013×10Pa H---空气扩散装置的安装深度，m 533Pb=1.013×10Pa+9.8×10×4.2=1.425×10Pa (2)空气离开曝气池面时，氧的百分比：

Ot21(1EA)7921(1EA0)0 其中，EA---空气扩散装置的氧转移效率，一般6%-12% 对于网状膜中微孔空气扩散器，EA取12%，代入得：

Ot21(10.12)7921(10.12)0018.43%

(3)曝气池混合液中平均氧饱和度(按最不利温度条件30摄氏度)，即：

Csb(T)CS(Pb2.026105Ot42)

其中，CS---大气压力下，氧的饱和度mg/L 得Csb(30)7.63(1.425102.026105518.4342)7.63(0.70340.4388)8.71mg/L (4)换算为在20摄氏度的条件下，脱氧轻水的充氧量，即：

R0RCS(20)T-20[CSB(T)-C]1.024

取值а=0.85，β=0.95，C=1.875,ρ=1.0; 代入各值，得：

R01.7109.170.85[0.951.08.71-1.875]1.02430-202236.9kg/h 取2250kg/h。

相应的最大时需氧量为：

R0(max)20609.170.85[0.951.08.71-1.875]1.02430-202694.kg/h 取2700kg/h。

(5)曝气池的平均时供氧量: GSR0A0.3E10022500.3121006.2510m/h

43(6)曝气池最大时供氧量：

GS(max)

3RmaxA0.3E10027000.3121007.510m43/h

(7)每m污水供气量：

6.251010000042415m空气/ m污水

333.1.7.5、空气管系统计算

选择一条从鼓风机房开始最长的管路作为计算管路，在空气流量变化处设设计节点，统一编号列表计算。

按曝气池平面图铺设空气管。空气管计算见图见图5。 在相邻的两廊道的隔墙上设一根干管，共5根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管，全曝气池共设50根曝气竖管，每根竖管供气量为：

362500501250m3/h

曝气池总平面面积为4000m。

3每个空气扩散装置的服务面积按0.49m计，则所需空气扩散装置的总数为：

40000.499000508164个

为安全计，本设计采用9000个空气扩散装置，则每个竖管上的空气扩散装置数目为：

180个

6250090006.95m3每个空气扩散装置的配气量为：/h

将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图进行计算。 根据表4计算，得空气管道系统的总压力损失为：

(h1h2)61.609.8603.68Pa

网状膜空气扩散器的压力损失为5.88kPa，则总压力损失为：5880+603.68=6483.68Pa 为安全计，设计取值9.8kPa。

空气扩散装置安装在距曝气池底0.3米处，因此，鼓风机所需压力为：

P(4.50.31.0)9.850.96kPa

鼓风机供气量：

最大时供气量：7.1×10m/h，平均时供气量：6.25×10 m/h。

根据所需压力和供气量，决定采用RG-400型鼓风机8台，5用3备，根据以上数据设计鼓风机房。

3.1.7.6、回流污泥泵房

取回流比R=1,设三台回流污泥泵，备用一台，则每台污泥流量为

Q0*1

343

43115712578.5L/s

选用螺旋泵的型号为LXB-1000。据此设计回流污泥泵房。

3.1.8、二沉池

3.1.8.1.设计概述

3本设计中采用中央进水幅流式沉淀池六座。则每座设计进水量：Q=25000m/d采用周边传动刮泥机。

3232表面负荷：qb范围为1.0—1.5 m/ m.h ，取q=1/mh 水力停留时间(沉淀时间)：T=2.5h 3.1.8.2.设计计算

(1)沉淀池面积: 按表面负荷计算：AQ4qb1000001624694m

2(2)沉淀池直径：D4A46943.1430m16m

有效水深为：h1=qbT=1.02.5=2.5m<4m Dh1302.512(介于6～12)

(3)贮泥斗容积：

为了防止磷在池中发生厌氧释放，故贮泥时间采用Tw=2h，二沉池污泥区所需存泥容积：

Vw2Tw(1R)QR(12R)n22(11)11571(12)6514m

3设池边坡度为0.05，进水头部直径为2m，则：

h4 (R-r)×0.05=(15-1)×0.05=0.7m 锥体部分容积为：

V13h(R2Rrr)2130.7(1521511)56.23m3

另需一段柱体装泥，设其高为h3，则：

h351456.231520.65m

(4)二沉池总高度：

取二沉池缓冲层高度h5=0.4m，超高为h2=0.3m 则二沉池总高度

H=h1+h2+h3+h4+h5=2.5+0.3+0.65+0.7+0.4=4.55m 则池边总高度为

h=h1+h2+h3+h5=2.5+0.3+0.65+0.4=3.85m (5)校核堰负荷： 径深比

Dh1h5Dh1h3h5302.50.4302.50.650.410.34

8.45

均在6-12之间，符合要求。 堰负荷

QnD11573.143062.05L/(s.m)2.9L/(s.m)

符合要求，单边进水即可。

(6)辐流式二沉池计算草图如下：

出水进水排泥

图6 辐流式沉淀池出水45503850进水700650

图6 幅流式二沉池设计计算简图

3.1.9计量堰设计计算

本设计采用巴氏计量槽,主要部分尺寸：

L10.5b1.2(m)

L2=0.6m L3=0.9m B1=1.2b+0.48(m) B2=b+0.3(m) 应设计在渠道直线段上，直线段长度不小于渠道宽度的8-10倍，计量槽上游直线段不小于渠宽2-3倍，下游不小于4-5倍，喉宽b一般采用上游渠道水面宽的1/2-1/3。

当W=0.25-0.3时，

HH10.70为自由流，大于为潜没流，矩形堰流量公式为QM0bH(2gH)1/2

*16其中m0取0.45，H为渠顶水深，b为堰宽，Q为流量。查表得; Q=1389L/s 则 H1=0.70m,b=1m 则 L10.5b1.2(m)=0.5×1+1.2=1.7m L2=0.6m L3=0.9m B1=1.2b+0.48(m)=1.2×1+0.48=1.68m B2=b+0.3(m)=1.3m 取H2=0.45m，则HH10.450.70.640.7为自由流。

计算简图如图7：

图7 巴氏计量堰设计计算简图

3.2 污泥处理部分构筑物计算 3.2.1污泥浓缩池设计计算：

污泥含水率高，体积大，从而对污泥的处理、利用及输送都造成困难，所以对污泥进行浓缩。重力浓缩法是利用自然的重力沉降作用，使固体中的间隙水得以分离。重力浓缩池可分为间歇式和连续式两种，我们选用间歇式重力浓缩池。如图8所示：

图8 污泥浓缩池设计简图

3.2.1.1浓缩污泥量的计算

XY(SaSe)QKdVXV

其中，X— 每日增长(排放)的挥发性污泥量(VSS)，㎏/d; Q(Sa-Se)— 每日的有机污染物降解量，㎏/d;

Y— 污泥产率，生活污水0.5-0.65，城市污水0.4-0.5; VXV----曝气池内，混合液中挥发性悬浮固体总量，㎏，XV=MLVSS; Kd——衰减系数，生活污水0.05-0.1，城市污水0.07左右

4343取Y=0.5，Kd=0.07，Sa=187.5mg/L，Se=20mg/L,Q=12.01×10m/d，V=2×10m,则:

XV=f×MLSS=0.75×4300/1000=3.225㎏/L XY(SaSe)QKdVX0.5187.520100043V41050.072103.225

0.3910m/d剩余污泥量：QSXfXr

1RRXfXrXrX111390043008600mg/L

QS0.758.6

3604.65m3/d

采用间歇式排泥，剩余污泥量为604.65m/d，含水率P1=99.2%，污泥浓度为8.6㎏/ 3m;浓缩后的污泥浓度为31.2g/L，含水率P2=97%。 3.2.1.2浓缩池各部分尺寸计算

(1)浓缩池的直径

采用两个圆形间歇式污泥浓缩池。有效水深h2取2m，浓缩时间取16h。 则浓缩池面积

ATQ24H16604.65242201.42m3

则其污泥固体负荷为：

MQCA604.658600201.4225.8kg/md

3浓缩池污泥负荷取20-30之间，故以上设计符合要求。 采用两个污泥浓缩池，则每个浓缩池面积为：

A0=201.42/2=100.71㎡

则污泥池直径：

D4A04100.713.1411.33m

取D=12m。 (2)、浓缩污泥体积的计算

VQ(1P1)1P2604.65(199.2%)197%

3161.24m/d

3则排泥斗所需体积为161.24×16/24=107.5m (3)、排泥斗计算，如图，其上口半径r2D26m

其下口半径为0.5，污泥斗倾角取45度，则其高h1=2.5m。 则污泥斗容积

V13h1(r1r1r2r2)184.7m>107.5m

2233(4)、浓缩池高度计算：

H=h1+h2+h3=2.5+2+0.3=4.8m 排泥管、进泥管采用D=300mm，排上清液管采用三跟D=100mm铸铁管。浓缩池后设储泥罐一座，贮存来自除尘池的新污泥和浓缩池浓缩后的剩余活性污泥。贮存来自初沉池污泥333400m/d，来自浓缩池污泥161.24 m/d。总污泥量取600 m/d。设计污泥停留时间为16小时，池深取3m，超高0.3m，缓冲层高度0.3m。直径6.5m。

3.2.2 储泥灌与污泥脱水机房设计计算

采用带式压滤机将污泥脱水。选用两台

机房按照污泥流程分为前后两部分，前部分为投配池，用泵将絮凝剂加入污泥。后面部分选用7D—75型皮带运输机两台，带宽800毫米。采用带式压滤机将污泥脱水，设计选用两台带式压滤机，则每台处理污泥流量为：

Q60024212.5m3/h

选用DY—2000型带式压滤机两台，工作参数如下： 滤带有效宽度2000毫米; 滤带运行速度0.4-4m/min 进料污泥含水率95-98%，滤饼含水率70-80% 产泥量50-500kg/h·㎡ 用电功率2.2kW 重量5.5吨

外形尺寸(厂×宽×高)：4970×2725×1895 根据以上数据设计污泥脱水机房。

第二篇：城镇污水处理厂工艺的设计研究大全

城 镇 污 水 处 理 厂 工 艺 设 计 研 究

1 污水特点

本处理厂的污水为城镇污水，水量是30000m/d，进水水质见表 1

处理后排水水质应执行“城市污水处理厂污染物排放标准”(GB18919—2002)中水污染物排放标准二级标准要求，见表2。

2 工艺概况

2.1 工艺流程

综合考虑该城镇污水处理规模较小，生化性较好，且需要脱氮等特点，选择奥贝尔氧化沟工艺。其工艺流程见图 1

2.2 工艺特点

奥贝尔氧化沟有 3 个沟道组成，污水由外沟进入池内，然后依次进入中间沟和内沟道，最后经中心岛存储水质二沉池。外沟道容积占整个氧化沟容积的50%—55%，主要生物氧化过程和80%的脱氮过程在外沟道完成。

主要有以下优点： (1)处理流程简单，构筑物少;

(2)处理效果好且稳定，不仅对一般污染物质有较高去除效果，而且因为氧化沟中能进行充分的消化作用和在缺氧区的反硝化作用，所以有较好的脱氮功能; (3)设备少，运行管理容易，不要求高技术管理人员; (4)缓冲能力强，承受水量水质的冲击负荷高;

(5)能耗低，投资小。

3 构筑物和建筑物主要设计参数

该城镇污水处理工艺构筑物和建筑物及其技术参数详见表3，表中包括独立露天设置的设备。综合楼的功能包括办公与值班、化验、配电、控制机房。

构筑物平面尺寸指平面外形尺寸，建筑物平面尺寸为轴线尺寸。

4 运行效果

本污水处理厂对各种污染物的去除率见表4：

5 结语

本工艺设计主要是对城镇污水进行一级处理与二级处理。其中一级处理采用粗格栅和细格栅，此级处理是对较大颗粒物处理。二级处理主要构筑物为奥贝尔(Orbal)型氧化沟，此为较新的工艺，特别适合中小型的污水处理厂选用。该工艺具有以下优点，脱氧率高，可同时进行硝化和反硝化，达到脱氮要求，出水水质较好。工艺简单，节能，运行稳定，抗冲击负荷能力强。二次沉淀池为中心进水周边出水的普通辐流式沉淀池，该类型沉淀池占地面积小，处理效果较好。该工艺产生污泥性质稳定，不需要消化处理，可直接进行浓缩脱水，节省投资。出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918—2002)中二级标准。

第三篇：污水处理工艺设计转正申请

尊敬的领导：

我于x年x月x日进入公司，到今天六个月的试用期已满，根据公司的规章制度，现申请转为公司的正式员工。

作为一名应届毕业生，初来公司，曾经很担心不知道该怎么与人共处，该如何做好工作。但是公司宽松融洽的工作氛围、团结向上的企业文化，让我很快完成了从学生到职员的转变。

我曾经在学校中也设计过污水处理厂，没想到实际的设计要复杂许多，涉及到几个专业，还有设备的选择，记得第一次开会时，我是一头雾水，不知道大家讨论的是什么。但是后来通过查看以前的图纸以及相关的规范和设计手册，慢慢地，我了解了实际工作的知识，并且能参与到项目中。专业和非专业上不懂的问题虚心向同事学习请教，不断提高充实自己，希望能尽早独当一面，为公司作出更大的贡献。当然，初入职场，难免出现一些小差小错需领导指正，但前事之鉴，后事之师，这些经历也让我不断成熟，在处理各种问题时考虑得更全面，杜绝类似失误的发生。在此，我要特地感谢公司领导和同事对我的入职指引和帮助，感谢他们对我工作中出现的失误的提醒和指正。

这是我的第一份工作，这六个来我学到了很多，感悟了很多，看到公司的发展，我深深地感到骄傲和自豪，也更加迫切的希望以一名正式员工的身份在这里工作，实现自己的奋斗目标，体现自己的人生价值，和公司一起成长。在此，我提交转正申请，恳请领导给我继续锻炼自己、实现理想的机会。我会用谦虚的态度和饱满的热情做好我的本职工作，为公司创造价值，同公司一起展望美好的未来!

申请人：xxx年x月x日

第四篇：A-O工艺污水处理工程设计课程设计

A-O工艺污水处理工程设计

化肥厂废水中的主要超标污染物指标为氨氮、硫化物、和总氰化物，水质具有氨氮含量高并含有有毒的总氰化物及硫化物的特点;且此类污水的可生化性较差(主要是化学需氧量较低和氨氮含量较高)。

A/O法生物去除氨氮原理：

硝化反应：NH4++2O2→NO3-+2H++H2O

反消化反应：6NO3-+5CH3OH(有机物)→5CO2↑+7H2O+6OH-+3N2

化肥工业废水A/O法处理工艺流程：

工厂污水

中格栅

进水泵房

细格栅

沉砂池

初沉池

砂

缺氧池

好氧池

二沉池

排放河道

栅渣

剩余污泥

初沉泥

剩余污泥泵房

污泥浓缩池

贮泥池

脱水机房

垃圾填埋场

一、污水处理厂工艺设计及计算

(1)中格栅

1.设计参数：

设计流量Q=15000/(24×3600)=0.174(m3/s)=174(L/s)

则最大设计流量Qmax=0.174×1.53=0.266(m3/s)

栅前流速v1=0.6m/s，过栅流速v2=0.8m/s

栅条宽度s=0.01m，格栅间隙b=20mm

栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°

单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水

(1)确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深

(2)栅条间隙数(n)：

栅条的间隙数=

(3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+bn=0.01(33-1)+0.02×33=0.98m

(4)进水渠道渐宽部分长度(α1为进水渠展开角)

(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

(6)过栅水头损失(h1)

因栅条边为矩形截面，取k=3，则

其中ε=β(s/b)4/3

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3

ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42

(7)栅后槽总高度(H)

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m

栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.47+0.08+0.3=0.85

(8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.85/tanα

=0.05+0.025+0.5+1.0+0.85/tan60°=1.57m

(9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1==0.87m3/d>0.2m3/d

所以宜采用机械格栅清渣

(10)计算草图如下：

(2)污水提升泵房

1.设计参数

设计流量：Q=174L/s，泵房工程结构按远期流量设计

2.泵房设计计算

污水提升前水位-4.30m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位3.97m(即细格栅前水面标高)。

所以，提升净扬程Z=3.97-(-4.30)=8.27m

水泵水头损失取2m

从而需水泵扬程H=Z+h=10.27m

再根据设计流量174L/s=483m3/h，采用2台MF系列污水泵，单台提升流量542m3/s。采用ME系列污水泵(8MF-13B)2台，一用一备。该泵提升流量540～560m3/h，扬程11.9m，转速970r/min，功率30kW。

占地面积为π52=78.54m2，即为圆形泵房D=10m,高12m,泵房为半地下式，地下埋深7m，水泵为自灌式。

计算草图如下：

(3)细格栅

1.设计参数：

设计流量Q=174L/s

栅前流速v1=0.6m/s，过栅流速v2=0.8m/s

栅条宽度s=0.01m，格栅间隙b=10mm

栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°

单位栅渣量ω1=0.10m3栅渣/103m3污水

2.设计计算

(1)确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得栅前槽宽，则栅前水深

(2)栅条间隙数

设计两组格栅，每组格栅间隙数n=33条

(3)栅槽有效宽度B2=s(n-1)+bn=0.01(33-1)+0.01×33=0.65m

所以总槽宽为0.65×2+0.2=1.5m(考虑中间隔墙厚0.2m)

(4)进水渠道渐宽部分长度(其中α1为进水渠展开角)

(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

(6)过栅水头损失(h1)

因栅条边为矩形截面，取k=3，则

其中ε=β(s/e)4/3

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3

ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42

(7)栅后槽总高度(H)

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m

栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.47+0.205+0.3=0.975m

(8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα

=0.77+0.385+0.5+1.0+0.77/tan60°=3.1m

(9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.74m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣

(10)计算草图如下：

(4)沉砂池

采用平流式沉砂池

1.

设计参数

设计流量：Q=266L/s(按2010年算，设计1组，分为2格)

设计流速：v=0.3m/s

水力停留时间：t=30s

2.

设计计算

(1)沉砂池长度：L=vt=0.3×30=9.0m

(2)水流断面积：A=Q/v=0.266/0.25=1.06m2

(3)池总宽度：设计n=2格，每格宽取b=1.2m>0.6m，池总宽B=2b=2.4m

(4)有效水深：h2=A/B=1.06/2.4=0.44m

(介于0.25～1m之间)

(5)贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积：

(每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗)

其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，

K：污水流量总变化系数1.53

(6)沉砂斗各部分尺寸及容积：

设计斗底宽a1=0.5m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高hd=0.5m，

则沉砂斗上口宽：

沉砂斗容积：

(略大于V1=0.26m3，符合要求)

(7)沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为

则沉泥区高度为h3=hd+0.06L2

=0.5+0.06×3.4=0.704m

池总高度H

：设超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.44+0.704=1.44m

(8)进水渐宽部分长度:

(9)出水渐窄部分长度:L3=L1=1.43m

(10)校核最小流量时的流速：

最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=266/1.53=174.4L/s

则vmin=Q平均日/A=0.1744/1.06=0.165>0.15m/s，符合要求

(11)计算草图如下：

(5)初沉池

1初沉池的计算(辐流式)

1.沉淀部分的水面面积：

设表面负荷

q′=1.0m3/m2h，设池子的个数为2，则(其中q′=1.0～2.0

m3/m2h)

F=

2.池子直径：

,D取18m.

3.沉淀部分有效水深：

设t=1.5h，则h2=q′t=2.0×1.5=3.0m.(其中h2=2～4m)

4.沉淀部分有效容积：V′=Qmax/ht=150001.53/(3×1.5)≈5100m3

5.污泥部分所需的容积：V1′

c1—进水悬浮物浓度(t/m3)

c2—出水悬浮物浓度

r—污泥密度，其值约为1

—污泥含水率

6.污泥斗容积：

设r1=2m,r2=1m,α=60，则

h5=(r1-r2)tgα=(2-1)tg60=1.73m

V1=

hs/3(r12+r2r1+r22)

=3.14×1.73/3×(22+2×1+12)

=12.7m3

7.污泥斗以上部分圆锥体部分污泥体积：

设池底径向坡度为0.05，则

h4=(R-r1)×0.05=(16-2)×0.05=0.7m

V2=

h4/3(R2+Rr1+r12)

=3.14×0.7/3×(162+16×2+22)=213.94m3

8.污泥总容积：V=V1+V2=12.7+213.94=226.64>129m3

9.沉淀池总高度：设h1=0.3m,h3=0.5m,则

H=h1+h2+h3+h4+h5

=0.3+3.75+0.5+0.7+1.73=6.98m

10.沉淀池池边高度：H′=

h1+h2+h3

=0.3+3.75+0.5=4.55m

11.

径深比:D/h2=32/3.75=8.53(符合6～12范围)

第四节

缺氧池

1.设计参数：

池深h=4.5m,方形池

设计流量：=173.6L/s

生物脱氮系统进水总凯氏氮浓度：=40g/

生物脱氮系统出水总氮浓度：=15g/

在20℃时，取值0.04g,对于温度的影响可用式修正,温度设为10℃。

排出生物脱氮系统的剩余污泥量：,gMLVSS/d。

2.

设计计算：

(1)

缺氧区池体容积：

=0.750.5

kgMLVSS∕g

Vn—缺氧区(池)容积(m3);

Q—生物反应池的设计流量(m3∕d);

—生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度，取=3(gMLSS/L);

—生物反应池进水总凯氏氮浓度(mg∕L);

—生物反应池出水总氮浓度(mg∕L);

IXv—排出生物反应池系统的微生物量(kgMLVSS∕g)

—污泥总产率系数(kgSS∕kgBOD5)，应通过试验确定。无试验条件时;系统有初沉池时取0.3～0.85;取0.5

—活性污泥中VSS

所占比例，取0.75;

So、Se—生物反应池进出水五日生化需氧量浓度(mg/l)。

第五节

好氧池

1

设计参数：

采用推流式曝气池作为系统的好氧池。

去除率：94.3%

2

设计计算：

(1)

好氧硝化区容积：

日产泥量为：

kg/d

——好氧区设计污泥泥龄，取12d

采用两组好氧池，每组容积为：9900/2=4950

池深取4.5m，每组面积F=4950/4.5=1100

池宽取6米，池长为11000/6=183.3m;B/H=6/4.5=1.33，与1-2间，

L/B=183.3/6=30.5>10，符合。

每组设3条廊道，廊道长=183.3/3=61.1m

池超高0.5m，总高H=4.5+0.5=5m

(2)

曝气量计算：

本设计采用鼓风曝气系统。

(1)

平均时需氧量的计算

其中：

(2)

最大时需氧量的计算

根据原始数据

k=1.28

(3)

每日去除的BOD值

(3)

供气量计算：

采用网状膜型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.2m处，淹没水深4.3m计算温度定为30℃。

水中溶解氧饱和度：C=9.17mg/L;C=7.63mg/L

(1)

空气扩散器出口处的绝对压力(P)计算如下：

P=1.013×10+9.8×10H

=1.013×10+9.8×10×4.3=1.434×10P

(2)

空气离开曝气池面时，氧的百分比按下式计算：

(3)

O=21(1-E)/[79+21(1-E)]×100%

E——空气扩散器的氧转移效率，对网状膜型中微孔空气扩散器，取值12%。

代入E值，得：O=21(1-0.12)/[79+21(1-0.12)]×100%=18.96%

(3)

曝气池混合液中平均氧饱和度(按最不利的温度条件考虑)按下式计算，即：

C=C(P/2.026×10+O/42)

最不利温度条件按30℃考虑，代入各值，得：

C=7.63×(1.434/2.026+18.96/42)=8.84mg/L

(4)

换算为在20℃条件下，脱氧清水的充氧量，按下式计算，即：

R=R/[

(··-C)·]

取值=0.82;=0.95;C

=2.0;=1.0

代入各值，得：

R=×9.17/[0.82×(0.95×1.0×8.84-2.0)×1.024]=142kg/h

相应的最大时需氧量为：

R=×9.17/[0.82×(0.95×1.0×8.84-2.0)×1.024]=218

kg/h

(5)

曝气池平均时供气量按下式计算，即：G=R/(0.3E)×100

代入各值，得：G=142/(0.3×12)×100=3944m/h

(6)

曝气池最大时供气量:G=218/(0.3×12)×100=5056m/h

(7)

本系统的空气总用量：

除采用鼓风曝气外，本系统还采用空气在回流污泥井提升污泥，空气量按回流污泥量的8倍考虑，污泥回流比R取值60%，这样提升污泥所需空气量为：

8×0.6×15000/24=3000m/h

总需气量：5056+3000=8056m/h

(4)剩余污泥量

W=a

(1)降解BOD生成污泥量：

(2)内源呼吸分解泥量：

Wv=fx=0.753300=2475mg/L=2.475kg/m3

W2=bvx=0.055244.72.475=649.3kg/L

(3)不可生物降解和惰性悬浮物量(NVSS)

该部分占总TSS的约50%

(4)剩余污泥量：

W==0.338522.70.5=1406.25kg/d

(7)二沉池

1.沉淀部分水面面积

F

，根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷

，(其中q=1.0～1.5)

设两座辐流式沉淀池，

n=2，则有

2.池子直径

3.沉淀部分的有效水深，

设沉淀时间：

(其中t=1.5～2.5h)，则

(3)贮泥斗容积：

为了防止磷在池中发生厌氧释放，故贮泥时间采用Tw=2h，二沉池污泥区所需存泥容积：

则污泥区高度为：

(4)二沉池总高度：

取二沉池缓冲层高度h3=0.4m，超高为h4=0.3m

则池边总高度为：

h=h1+h2+h3+h4=3.75+0.4+0.4+0.3=4.85m

设池底度为i=0.05，则池底坡度降为

则池中心总深度为：H=h+h5=4.85+0.53=5.38m

(5)校核堰负荷：

径深比

堰负荷：

以上各项均符合要求

(6)辐流式二沉池计算草图如下：

(8)剩余污泥泵房

1.设计说明

污水处理系统每日排出污泥干重为2×2303.65kg/d,即为按含水率为99%计的污泥流量2Qw=2×230.365m3/d=460.73m3/d=19.2m3/h

2.设计选型

(1)污泥泵扬程:

辐流式浓缩池最高泥位(相对地面为)-0.4m，剩余污泥泵房最低泥位为

-(5.34-0.3-0.6)-4.53m,则污泥泵静扬程为H0=4.53-0.4=4.13m，污泥输送管道压力损失为4.0m，自由水头为1.0m，则污泥泵所需扬程为H=H0+4+1=9.13m。

(2)污泥泵选型:

选两台，2用1备，单泵流量Q>2Qw/2=5.56m3/h。选用1PN污泥泵Q

7.2-16m3/h,

H

14-12m,

N

3kW

(3)剩余污泥泵房:占地面积L×B=4m×3m，集泥井占地面积

(9)浓缩池

1.浓缩池的设计：

1.设计参数

进泥浓度：10g/L

污泥含水率P1=99.0%

每座污泥总流量:Qω=2303.65kg/d=230.365m3/d=9.6m3/h

设计浓缩后含水率P2=96.0%

污泥固体负荷：qs=45kgSS/(m2.d)

污泥浓缩时间：T=13h

贮泥时间：t=4h

2.设计计算

(1)浓缩池池体计算：

每座浓缩池所需表面积：m2

浓缩池直径

取D=8.1m

水力负荷

有效水深：h1=uT=0.31813=4.14m

取h1=4.2m

浓缩池有效容积：V1=Ah1=51.24.2=215.04m3

(2)排泥量与存泥容积:

浓缩后排出含水率P2=96.0%的污泥,则

Q

w′=

按3h贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积：V2=4Q

w′=32.40=7.20

泥斗容积=

m3

式中：h4——泥斗的垂直高度，取1.2m

r1——泥斗的上口半径，取1.1m

r2——泥斗的下口半径，取0.6m

设池底坡度为0.08，池底坡降为：

h5=

故池底可贮泥容积：

=

故总贮泥容积为：(满足要求)

(3)浓缩池总高度：

浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.30m，则浓缩池的总高度H为

=4.2+0.30+0.30+1.2+0.236=6.236m

(4)浓缩池排水量：：Q=Qw-Q

w′=7.20-2.40=4.80m3/h

(10)贮泥池

1.设计参数

进泥量：经浓缩排出含水率P2=96%的污泥2Q

w′=257.59=115.18m3/d，设贮泥池1座，贮泥时间T=0.5d=12h

2.设计计算

池容为:V=2Q′wT=115.180.5=57.59m3

贮泥池尺寸(将贮泥池设计为正方形)

LBH=4.04.04.0m

有效容积V=64m3

(11)脱水机房

带式压滤机：脱水后污泥含水率P4=80%，成泥饼状

脱水后泥饼体积：

泥饼运输采用TD—75型皮带运输机。

第五篇：污水处理厂工艺污水处理操作规程

工艺系统操作规程

一、 粗、细格栅操作规程

二、 提升泵站操作规程

三、 砂水分离系统操作规程

四、 鼓风机操作规程

五、 刮泥机操作规程

六、 储泥池搅拌机操作规程

七、 螺杆泵操作规程

八、 污泥脱水间操作规程

九、 二氧化氯操作规程

十、 电动机操作规程

一、粗、细格栅操作规程

1、开机前的准备工作

1.1 检查格栅机前池内栅渣情况，确保无大的污物、杂物。 1.2检查格栅机减速机内的油位是否水平，油质是否符合要求。 1.3检查格栅机电源控制柜是否送电，将格栅机调至所需状态。 1.4一切正常后方可开机。

2、开机程序

2.1 粗格栅开停方法为：按下粗格栅机 “开始”按钮为开启格栅机，按下 “停止”按钮为关，操作中观察指示灯的显示;

2.2 开启粗格栅机时同时开启皮带传输机，皮带传输机开停方法为：按下皮带传输机“开始”按钮为开启带传输机，按下 “停止”按钮为关，操作中观察指示灯的显示;

2.3 开启细格栅机时同时开启无轴螺旋输送机，无轴螺旋输送机开停方法为：按下无轴螺旋输送机“开始”按钮为开启无轴螺旋输送机，按下 “停止”按钮为关，操作中观察指示灯的显示;

2.4点动电机,驱动整个传动机构。运转应顺畅，无异常噪音。若运转不畅,应立即检查，排除故障。正常运转后，此项可省略,但新安装或检修后首次运行时须严格遵守此项规定。

2.5格栅运转中,应进行现场监视并及时清除格栅无法耙除的较大障碍物及螺旋输送机难以处理的杂物。雷雨天、汛期应加强巡视，增加检查次数。 2.6在任何检修及保养工作开始之前应切断主开关电源，确保别人无法启动。 3 维护规程

3.1 初运行时，每次运转，均要监测电机及减速箱温度，若温度较稳定，可以延长至每周检测一次。

3.2 每周：传动链条、驱动链条和链盘涂加一次钙基润滑脂。 3.3 每月：

⑴、疏通电机减速箱通气孔，确保通畅。 ⑵、检查油位，不足时添加。 ⑶、导轨添加一次钙基润滑脂。

3.4 减速机初次运转300小时后作第一次更换润滑油，更换时，应去尽残油。以后每次更换，每天连续工作10小时以上者，每隔3个月更换一次;每天连续工作10小时以下者，每隔6个月更换一次。润滑油选用150*极压工业齿轮油。

二、污水提升泵站操作规程

1 启动前准备 1.1水管结扎牢固;

1.2放气、放水、注油等螺塞均旋紧;

1.3叶轮和进水节无杂物;

1.4电缆绝缘良好。

2、泵的运行

2.1 打开泵的出口阀门。

2.2 按下“开始”按钮为开，按下“停止”按钮为关，操作中观察 指示灯的显示。

2.3、当泵站内水位(由粗格栅间后的水位计测得)达0.70m时，一台大泵加一台小泵工作 ,一台大泵.一台小泵备用;当泵站内水位达1.0m时，一台大泵加两台小泵工作，一台大泵备用;当泵站内水位降至0.000m时;一台大泵或两台小泵工作;当水位降至-0.70m时;水泵停机。

2.4、按时记录好有关资料数据。 3 潜污泵的维护

3.1 应经常观察水位变化，叶轮中心至水平距离应在0.5～3.0m之间，泵体不得陷入污泥或露出水面。电缆不得与井壁、池壁相擦。

3.2新泵或新换密封圈，在使用50小时后，应旋开放水封口塞，检查水、油的泄漏量。当泄漏量超过5mL时，应进行0.2MPa的气压试验，查出原因，予以排除，以后应每月检查一次;当泄漏量不超过25mL时，可继续使用。检查后应换上规定的润滑油。

3.3 经过修理的油浸式潜水泵，应先经0.2MPa气压试验，检查各部位无泄漏现象，然后将润滑油加入上、下壳体内。

3.4当气温降到0℃以下时，在停止运转后，应从水中提出潜水泵擦干后存放室内。

3.5 每周应测定一次电动机定子绕组的绝缘电阻，其值应无下降。

三、沉砂池操作规程

1.启动前准备

1.1操作人员应熟悉沉砂池除砂设备的构造及工作原理。 1.2确保电机电源线连接正确，供给电压正常。

1.3开机前必须对电控箱设置进行检查，液位检测开关是否已打开，并对系统各润滑点进行检查。

2、开关机规程

2.1 在手动控制时，必须处于现场控制状态，操作人员通过面板按钮控制单台设备开、停，正常开机顺序为：搅拌电机—泵—砂水分离器，手动状态下系统无法周期自动运行。

2.2若要加大进水有机物的分离，应适当调低桨叶的高度，若要加大砂粒及有机物的去除率，应适当调高桨叶的高度。

2.3每日监测进出水的流速，确保在0.6～1.06m/s的允许值内。

2.4、抽砂泵每8个小时开启一次，同时开启砂水分离器，运行10分钟后同时关闭抽砂泵和砂水分离器。

2.5、开机后，操作人员必须经常巡视检查，如发现有异响、温升等不正常现象，应马上停机处理。

2.6、沉砂池排出的沉砂应及时外运，不宜长期存放。

2.7、旋流沉砂池是变频无级调速，停机后在1小时后方可重新启动，否则将损坏变频器。

3、维护规程 3.1、桨叶驱动装置 ⑴、电机：主要维护部分是其密封单元;

⑵、齿轮减速单元：选用ISO 220EP型润滑油，油量1.8升，每运行10000小时更换一次;

⑶、齿轮箱：每月检查一次油位，不足时填加。选用ISO 68EP No .2型润滑油，油量3加仑(约为13.6升)，每年春秋两季应更换新的润滑油。每半年检修一次。 3.2、提砂设备 ⑴、砂泵：每天检查

⑵、电机：每年检查两次;用锂基极压油脂(NLGI2)进行润滑 ⑶、泵密封：每年检查一次 3.3、砂水分离器

⑴、电机：每年检修一次，用锂基极压油脂(NLGI2)进行润滑 ⑵、齿轮箱：每半年检修一次，每年更换一次润滑油，选用Mobil Glygoyle HE320或同类型的润滑油，油量1.5升 ⑶、法兰轴承：每月加注一次黄油

⑷、螺旋下部轴承：每月加注一次防水油脂：Kluber staburaggs NUB12或同类型的油脂

⑸、每周检查一次砂水分离器的除砂效率 ⑹、每月检查一次衬垫的磨损程度

⑺、每半年进行一次砂水分离器的排空和各紧固螺栓的固定

四、鼓风机操作规程

1、起动前的准备：

1.1.罗茨风机启动前必须预先打开各曝气池通道阀门。 1.2.检查润滑油箱油位，如不足必须补足。

1.3.检查卸载装置口，应处于全开位置(色标为黑白各半)。 1.4鼓风机起动前，应先检查叶轮旋转是否均匀，有无碰撞现象，风道有无堵塞现象，或有无漏风现象， 一切完好方可正常运行。 2 风机启动规程

2.1、罗茨风机的运行：罗茨风机的工作过程中，工作人员必须经常注意罗茨风机的工作有无异常，注意声音、温度的变化和油压的情况。电动机三相电流是否平衡，有无杂音和不正常振动。

2.2任何一个安全装置报警或切断机器运行后，必须查明原因，彻底排除故障后才允许重新投入工作，并做文字记录。

2.3工作人员应根据工艺需要随时进行曝气池送风量的调整，增大风量(减小调节池阀门开启度)或减小风量(增大调节池阀门开启度)。 2.4如有任何可能损坏罗茨风机的情况发生时，值班人可迅速按下停车按钮，使罗茨风机停车。 3 注意事项

3.1风机在正常运行时，电机温度不得超过60度，否则应进行检查修理。

3.2经常检查叶轮转动是否平衡，各连接处是否松动，机体是否振动，应随时检查纠正。 3.3不允许任何重量压在机身上。

3.4风机在起动时，开起电闸在15 秒钟内不能及时运转，应立即拉开电闸进行检查。

五、吸刮泥机操作规程

1.启动前准备

1.1检查减速器的油位及油质是否正常。 1.2检查各部件是否完好紧固。

1.3检查刮渣机与池壁四周是否有碰磨及障碍物。 1.4联系电工对电气系统进行检查且送电。 2.启动检查

2.1上述检查确认正常后方可启动。

2.2启动后检查转向是否符合要求，待设备运行一圈后，确认设备运行正常，操作工方可离开。

2.3各运动件不得有强烈振动和异常响声，否则应停机检查原因，待消除后方可重新启动。 3.正常运行维护

3.1运行中注意观察刮板的动作情况，不能有杂物阻止其运动轨迹，运行应是连续性的，不能有停止、振动现象。

3.2减速箱运行应平稳无异常响声，无振动、无过载，发现异常应及时报告处理，减速器温度不应超过65摄氏度。 3.3刮板不能超载运行，刮板上不应有额外的重物。 3.4为保护驱动装置，运行时务必保证过载装置正常使用。 3.5应避免人员或重物压在吸泥管或行架上，以免设备变形弯曲。

六、污泥搅拌器操作维护规程

1、操作规程

1.1、操作人员应熟悉搅拌器的构造及工作原理。 1.

2、确保电机电源线连接正确，供给电压正常。

1.3、在污泥搅拌器运行前，应用0-500V兆欧表检查电机定子绕组对地绝缘电阻，最低不得低于1兆欧。

1.4、电源电压一定要在铭牌上标出的额定电压±5%的范围内，电源电压升高值不得超过额定电压的10%。

1.5、在污泥搅拌器初次启动和每次重新安装后都应检查转动方向。 1.

6、污泥搅拌器安装以后，不能长期浸在水中不用，每半个月至少运行4个小时以检查其功能和适应性，或提起放在干燥处备用。 1.7、污泥搅拌器在使用中不得转动角度。

1.8、每次启动前检查潜水搅拌器紧固情况，检查防护装置，并使其处于使用位置。

1.9、运行中保证池内无外来杂质且充满液体，每次运行完毕后，进行清洗维护保养。

1.10、污泥搅拌器的最小潜水深度为1.1米，否则易产生水流旋涡和气蚀。

1.

11、在任何检修、保养工作开始之前应切断主开关电源，还应确保别人无法启动。

2、维护规程 2.1、污泥搅拌器的油室润滑油选用变压器油，一般每年更换一次。按要求依据潜水搅拌器润滑表格定期、定部位对潜水搅拌器进行润滑维护。 换油操作程序：

放置好污泥搅拌器，油室油塞朝下，拧松螺塞，放出润滑油，然后用洗涤油清洗油室，注入适量的润滑油，更换新的O型圈，将螺塞拧紧。如果油中有水，换油后三个星期必须重新检查一次，如油变成乳液状，应检查机械密封，必要时应更换。 2.2、污泥搅拌器的导杆应定期涂抹黄油。

七、螺杆泵操作规程

1.启动前准备

1.1、启动前检查轴座的油腔油量、油质是否完好。

1.2、用手盘动联轴器，检查泵内有无异物碰撞杂声或卡死现象，并给予消除。

1.3、将料液注满泵腔，严禁干摩擦。 2.开机程序

2.1 打开出液管阀门后，开启电机。

2.2 运行中检查轴封密封是否完好，允许有呈滴状渗漏;检查泵出料量是否正常、以及振动或噪音，发现异常立即停车并排除。 2.3 停车前需先关闭吸入管阀门，再关闭排出口阀门，后停止电机运行。 3 维护规程

3.1润滑维护：按要求依据螺杆泵润滑表格定期、定部位对螺杆泵进行润滑维护。

3.2 每次启动前检查驱动装置的对齐和紧固情况，调整连轴器于正确位置。

3.3 每次启动前检查防护装置，并使其处于使用位置。 3.4 保证所有管路中无外来杂质。(大块坚固物体)

3.5 确保吸入室内进液顺畅，避免干运转。(每次启动前通过吸入侧管线向泵内注入液体) 3.6 初运行时，密封函处漏液控制在50-100滴/分钟，持续约10-15分钟。正常后，应维持在1-10滴/分钟。如漏液过大，可以调整填料压盖，使漏液控制在允许范围。

3.7长期停运时，应有防冻、防颗粒物沉淀、防颗粒物淤积、防液体腐蚀保护。

3.8 按设备使用手册及现场情况进行其他维护。 注： ⑴、运行过程中经常查看吸入室的压力情况。

⑵、运行时经常查看吸入室内液体的情况，防止干运转。 ⑶、如果漏液不能通过填料盖调整，则应该更换填料。

八、带式压滤机操作规程

1、开机前检查：

滤带上是否有杂物，滤带是否涨紧到工作压力，清洗系统工作是否正常，刮泥板的位置是否正确，油雾器工作是否正常。

2、开机步骤

1)启动空压机，打开进气阀，将进气压力调整到0.4-0.7Mpa。

2)打开滤带张紧开关，使滤袋张紧(一般张紧气缸压力约小于调偏气缸压力)。

3)启动主传动电机，调整变频调速器开关，慢慢旋转变频调速旋钮，使主转动电机慢慢空转(线速度一般控制在3.6m/min左右)。 4)然后启动浓缩筒传动机，启动清水泵，打开清洗滤带水阀，让滤带空转几周。

5)同时需将药剂搅拌机，将药剂液按一定的配比搅拌均匀后存放在药槽中。

6)启动污泥泵、加药泵将污泥通过混合器使其充分聚凝后送到预脱水浓缩筒，调整加药量，直至出泥饼。

7)调整进泥量和滤带的速度，使处理量和脱水率达到最佳。

3、开机后检查

滤带运转是否正常，纠偏机构工作是否正常，各转动不见是否正常，有无异响。

4、停机步骤

1)关闭污泥进料泵，停止供污泥。

2)关闭加药泵、加药系统，停止加药。

3)停止絮凝搅拌电机。

4)待污泥全部排尽，滤带空转把滤池清洗干净。

5)打开絮凝罐排空阀放尽剩余污泥。

6)用清洗水洗净絮凝罐和机架上的污泥。

7)一次关闭主传动电机、清洗水泵、空压机。

8)将气路压力调整到零。

5、停机后保养

关闭进料阀，待滤带运行一周清洗干净后再关主机。切断气源，用高压水管冲洗水盘和其他粘料处(电气件和电机除外)，冲净后停水。

6、定期保养

定期给各轴承、链条、链轮、齿轮、齿条、滑道加润滑脂(十天左右)，三个月进行一次检修。及时给气动系统油雾器加润滑油，保证气动元件得到充分润滑，气缸杆外露部分及时涂润滑脂。

九、二氧化氯发生器操作规程

1 使用前的准备和检查

1.1 将所有排污阀关闭，将排水口也关闭

1.2打开安全阀(橡胶塞)，从安全阀口向设备加大约10升自来水，加完水后将安全阀复位(即将橡胶塞塞紧)。

注意：只是新机第一次开机时才有此项操作。 1.3从加水口给设备加满自来水。

1.4氯酸钠溶液的配制：将氯酸钠与水按1：2(重量比)比例混合，(例如：1公斤氯酸钠加2公斤水)搅拌至完全溶解即可。 1.5氯酸钠溶液的添加;打开动力水，将水压调至0.3MPa，使水射器正常工作。将塑料软管的一端与氯酸钠吸料口相连，另一端放入氯酸钠溶液中，打开氯酸钠联通阀，关闭消毒液出口阀门，设备即开始自动吸料。从原料箱液位管观察液位，当原料加满时，先关闭氯酸钠联通阀，打开消毒液出口阀门，把软管从氯酸钠溶液中提起，软管中不要残留液体，也不要使软管折叠，应使氯酸钠原料箱与大气相通。 1.6盐酸的添加：

从市面上购买浓度为31%的盐酸，无需配制，直接使用。在水射器正常工作情况下，将塑料软管的一端与盐酸吸料口相连，将另一端插入盐酸中，打开盐酸联通阀，关闭消毒液出口阀门，设备即开始吸盐酸。从盐酸液位计观察液位，当原料加满时，先关闭盐酸联通阀，打开消毒液出口阀门，把软管从盐酸中提起，软管中不要残留液体，也不要使软管折叠，应使盐酸原料箱与大气相通。 注意：两个原料箱不能混用，即盐酸箱只能装盐酸，氯酸钠箱只能装氯酸钠，否则会出现严重事故。两根吸料塑料软管也不能混用。 2 设备运行 2.1 启动

打开设备电源开关(第一次开机正常现象是：只有电源指示灯和加热指示灯亮)打开动力水阀门，将水压调至0.3MPa，(水射器正常工作水压0.2MPa—0.4MPa)使水射器正常工作。确认消毒液出口阀门是开启状态后(这时设备内应有鼓泡声)，分别打开氯酸钠滴加阀和盐酸滴加阀下面的球阀，再分别调节氯酸钠滴加阀和盐酸滴加阀顶上的调节旋钮，使原料呈滴状投加，滴加的快慢可任意调节，过一段时间后，可以看到水射器里呈黄绿色，则设备运行正常。 2.2、加料速度的调节

设备运行一段时间后，化验水中余氯，如果水中余氯量较高，可以将氯酸钠和盐酸的滴加速度同时调低：如果余氯不够，可以将氯酸钠和盐酸的滴加速度同时调高。

原料的投加比例：盐酸是氯酸钠的1.2倍(例如：如果氯酸钠每分钟滴加50滴，则盐酸每分钟滴加60滴)

注意：设备运行过程中，一定要将消毒液出口阀门打开，氯酸钠联通阀和盐酸联通阀关闭。 2.3、关机

关机时，应提前1—2小时关闭两个滴加阀下面的球阀，停止加料，使水射器将设备中的余气尽量抽完，以防止滞后反应所产生的气体外溢，停料1—2小时后关闭动力水，水射器停止工作，设备停止运行。 3注意事项

3.1、设备运到后一周内应开箱验收，按装箱单清点设备及配件，如有不足与损坏，请尽快与我们联系。

3.2、设备所用原料氯酸钠和盐酸应分开单独存放，氯酸钠应存放在干燥、避风、避光处，严禁与易燃物品如木屑、硫磺、磷等物品共同存放，严禁挤压、撞击。

3.3、工业盐酸(浓度31%)应符合国家标准《GB320—93工业合成盐酸》的要求。严禁使用废酸，尤其是内含有机物、油脂的工业废酸。氯酸钠应符合国家标准《GB1618—1995工业用氯酸钠》的要求。 3.

4、冬天应发注意防冻，并采取必要的取暖措施，以免损坏设备。设备间应干燥、避光、通风良好。

3.5、二氧化氯具有强氧化性，设备的软塑料管易老化和密封不严，应经常检查、更换。

3.6、滴加阀及给料管、水射器在原料含有杂物的情况下易堵塞，应清理，并应经常清理原料箱的沉淀物，原料箱设有排污口。 3.

7、设备外壳为PVC塑料，禁止碰撞、挤压，避免日晒。

十、电动机操作规程

1、开机前的检查准备工作

1.1、新安装(含更换)或停用时间过长的电动机应使用500伏兆欧表测量其绝缘电阻。本单位电机，其绝缘电阻应不低于O.5兆欧。 2.

2、检查电动机各连接线是否正确，接地或接触是否良好。 2.3、检查电动机各种紧固螺栓是否松动，轴承是否缺油(含机械连接部分) 2.

4、用手扳动电机转子和传动机械的转轴承，检查传动是否灵活，有无异常、摩擦和扫膛现象，是否有妨碍运行的杂物。

2、开关设备操作方法

2.1、现场手动操作，检查手动位置是否合符手动操作要求。 2.

2、中控室操作：检查各种开关位置，是否合符中控室操作要求。 2.3、操作开关设备，操作者应站在开关按钮旁边，面对电动机和传动机械，双目注视合闸后，电动机启动，传动装置及被传动装置转动情况，若发现异常应立即拉闸停车，严禁合闸后马上离开工作岗位。

3、操作要点

3.1、按钮要一按到底，严禁作断续点按，以免设备误动作。 3.

2、刀闸开关合闸时要向上推足，使动触头刀片完全插入静触头中，分闸时，要向下扳到底，切不可把手柄停在刚离开静触头的位置上，以免动、静触头太近而发生跳弧或误合闸事故。