模板施工专项方案范本
一份优秀的方案要对活动的各个环节进行详尽的安排，包括实施细节、步骤等，也许你已经写过不少方案，但你真的懂得方案撰写的精髓吗？今天小编给大家找来了《模板施工专项方案范本》，欢迎阅读，希望大家能够喜欢。
第一篇：模板施工专项方案范本
墩柱模板施工专项施工方案
本工程桥梁墩柱为圆形实心柱，柱高最大为12米，最小为5米，为保证墩柱外观质量，墩柱模板采用定型钢模板，在工厂定做且预拼符合要求后方可运至现场。模板的厚度大于4mm，直径分别为1.2m、1.5m、1.8m，标准节1.5m，另配1.0m节长。模板之间用螺栓紧固，四周用12#槽钢柱箍加固，柱箍间距1m。
钢模板到场后，派专人进行刨光打磨除锈，要求模板打磨至露出金属光泽为止，并进行试拼装，对模板进行编号，保证模板的连接无错台，无露缝和模板平整度，采用专用，采用专用脱模剂，在使用前均匀涂抹，模板拼装时，拼接加海绵条，防止漏浆，拼装好后，内壁刮腻子找平，模板底采用砂浆抹带。
模板在地面拼装完毕后，使用吊车就位，顶部用4根防风缆绳拉紧加固，底部用预埋在桩柱变径内的钢筋固定。
用吊车吊起模板缓慢从钢筋笼外套入，然后根据测量放线就位，最后用定位螺栓进行定位，使模板拼缝紧密，然后用紧绳器进行调整模板垂直度，由测量人员用经纬仪从水平、垂直两个方向进行控制。模板下端用木楔将模板与预埋的钢筋顶紧，上端用四道钢丝绳拉紧，支模立好后由测量人员测出设计标高并在模板内侧做好记号
第二篇：模板工程专项施工安全技术方案
现浇砼模板、支撑计算
一、工程结构概况
本工程为三层、砖混结构综合楼，条形基础，底层4.2M，
二、三层为3M，采用现浇砼楼面、屋面，结构规整简单，本计算主要是针对模板支持系统的稳定进行计算和验算，确保模板的安全板。 已知：
1、楼板层高3m，最大的梁为240×600mm，板厚100mm。
2、模板采用20厚胶合定型板，椤木采用60×60@500;
水平木枋采用80×80(通长)，斜杆采用50×50@500;
3、支撑结构采用φ80圆木，设大模杆、主杆。
主杆间距1000~1200，大横杆步距1500，支承底板的中横杆立柱间距1200，支承小横杆立柱间距0.6m，纵向间距1200。
二、验算模板强度及刚度(取1m宽板带计算)
1、荷载计算：
①模板自重：300N/㎡
②砼自重：2500N/㎡
③钢筋自重：110N/㎡
④施工人员，设备自重：a、均布荷载2500N/㎡
b、
楼板厚度按100mm计算
荷载标准值F1=300+2500+110+2500+5410N
荷载标准值F2=300+2500+110=2910N
将上述荷载化为荷载，取1M宽板带计算
Q1=(①+②+③+④)×1M=2910N/㎡×1M=2910N/m
2、内力计算：
根据荷载组合要求，在二种荷戴情况作用下，(即P1及P2+P)所产生的弯矩和剪力进行比较，取其中
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第三篇：梁板模板支撑架专项施工方案
梁板模板支撑架专项施工方案 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库 施工单位：大连悦达建设工程集团有限公司 编制时间：2011年8月6日 目 录 一、工程概况 3 二、模板施工验算说明 4 三、编制依据 5 四、设计计算 5 五、构造要求 6 1 架体总体要求 6 2 架体立柱 6 3 架体水平杆 7 4 剪刀撑 7 5 周边拉接 8 六、材料管理 9 1 钢管、扣件 9 2 技术资料 9 七、验收管理 10 八、使用管理 11 九、模板支撑体系位移的检测控制 12 十、模板支撑系统拆除与堆放 14 十一、安全管理要求 16 十二、应急救援预案 1
21 梁侧模板计算书 21 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 29 扣件钢管楼板模板支架计算书 37 柱模板设计计算书 45 一、工程概况 工程名称：大连悦泰·福里2号组团临街公建及地下车库; 地址：本工程位于大连市西岗区北岗街、通海街、双兴街围合地块; 结构类型：地下室框剪结构，地上剪力墙结构; 建筑总面积：92800㎡; 总高度：94.6m; 层数：地下二层，地上30层; 本工程G-14~G3-1轴交G2-C~G3-D轴，标高10.150m处梁板至底板2.0m处为地下一层楼板中空部位，层高8.15m，施工面积1007 ㎡，具体范围如下图阴影部分所示：
模板支撑计算区域。
二、模板施工验算说明 本工程模板验算部分面积较大，为保证施工安全采取如下代表部位进行模板支撑体系验算，其中：
工程部位 截面尺寸 支撑高度 楼板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm胶合板，50×80木枋背楞，支撑体系为Ф48×3.5mm钢管，连接形式为扣件式。其他部位均按照上述部位验算结果进行模板布置。
本工程验算部位的模板搭设按照下表数值进行验算：
序号 部位 搭设基本参数 1 楼板模板 面板厚度18mm，模板支架搭设高度为8.15m。
立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
板底木方50×80mm，间距300mm。
2 梁侧模板 模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
3 梁底支架 承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距500mm。
模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。
梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3(mm)。
4 柱侧模板 柱断面长度B=600mm;
柱断面宽度H=600mm;
木方截面宽度=50mm;
木方截面高度=80mm;
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
三、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006) 4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 5、《直缝电焊钢管》(GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》(GB/T3092)、《碳素结构钢》(GB/T700) 6、《钢管脚手架扣件》(GB/5831-2006) 7、《钢结构设计规范》(GBJ17-88) 8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001) 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号) 10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号) 四、设计计算 详见附录计算书 五、构造要求 1 架体总体要求 (1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。
(3) 定向扣件及转向扣件应100%检验拧紧度。
2 架体立柱 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。
可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆;
当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。
扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。
3 架体水平杆 (1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;
各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3;
b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(3) 主节点处水平杆设置：
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
4 剪刀撑 剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量 注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示 (1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置;
b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：
a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根;
倾角为60°时，则不应超过5根;
b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接;
c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm;
d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
5 周边拉接 (1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件(墙、柱等)通过连墙件进行可靠连接。
(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。
六、材料管理 1 钢管、扣件 (1) 材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)的相关规定。
(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。
钢管外观质量要求：
a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差;
钢管表面锈蚀深度;
钢管的弯曲变形应符合附录E的规定;
c 钢管应进行防锈处理。
扣件外观质量要求：
a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用;
b 扣件应进行防锈处理。
2 技术资料 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理 七、验收管理 (1) 验收程序 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
(2) 验收内容 a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案 c 构造——专项施工方案和本规程 (3) 扣件力矩检验 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
(4) 验收记录 按相关规定填写验收记录表。
八、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施(编制补充专项施工方案)，重新验收。
4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理;
混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
九、模板支撑体系位移的检测控制 梁板高支撑模板采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时进行检测。
1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、日常检查、巡检重点部位：
杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求;
底座是否松动，立杆是否符合要求;
连接扣件是否松动;
架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求;
施工过程中是否有超载的现象;
安全防护措施是否符合规范要求;
脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、在浇捣梁板混凝土之前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形，发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在进行施工。
5、监测方案包括：
(1)监测项目：支架沉降、位移和变形。
(2)监测点布设：
观测点需尽量选择在受力最大位置，即主梁的跨中，每个监测平面布设不少于3个支架沉降观测点。均布设九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。
必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
(3)监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，浇筑完毕后不少于2小时一次。
高支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差㎜ 预警值㎜ 检查工具 立杆钢管弯曲 3m
7、检测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、检测结果评述。
8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向主管部门报告。
十、模板支撑系统拆除与堆放 混凝土结构部位拆模强度表 结构类型 结构跨度(m) 按设计强度的百分率(%) 板 ≤2 50 >2，≤8 75 >8 100 梁 ≤8 75 >8 100 悬臂构件 ≤2 75 >2 100 1、模板支架拆除施工工艺：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。
2、拆除要点 模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如果混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算(多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压)确认其强度能够拆模，才能拆除。
拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。
拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到远离基础较远的地方(指定地点)进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方;
拆除的模料上铁钉应及时拔除干净，以防扎伤人员。
拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁乱掷;
拆下的支架，按规格堆放整齐;
对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故;
水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑;
应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正浇筑混凝土时，下层楼板的支撑不得拆除，待混凝土浇筑完毕7天后再进行拆除下一层楼板支撑(但混凝土强度必须达到设计强度要求)。
拆除完毕的模板严禁堆放在外脚手架上。
拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
· 应全面检查模板支架的扣件连接件、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求;
· 应检查结构并补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施;
· 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;
· 应清除模板支架上杂物及地面障碍物。
卸料时应符合下列规定：
· 各构配件严禁抛掷至地面;
· 运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第8.1.2~8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
十一、安全管理要求 1、进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。
2、经医生检查认为不宜高处作业的人员，不得进行高处作业。
3、工作前应线检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。
4、安装与拆除高3m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出作业区，用绳子和红白旗加以围栏，临时禁止人员过往。
8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和模板支架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上。
10、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
13、在模板上架设的电线和使用的电动工具，应用36V低压电源或采用其他有效的安全措施。
十二、应急救援预案 1、概况 本工程局部结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。
2、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。
项目经理高鹏为第一安全责任人，技术负责人李安喜为直接安全责任人，现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。
组 长：项目经理 高鹏 副组长：现场技术负责人李安喜 组 员：安全员刘汉勇 施工员：季先锋、程恩伟 木工班组长：张孝节及各施工班组长。
3、报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话 单位或姓名 电话 单位或姓名 电话 火警 119 组长(项目经理)：高鹏 15640926577 公安 110 副组长(现场技术负责人)：李安喜 15640926612 医疗 120 组员：刘汉勇 交通 122 组员：季先锋 公司办公电话 组员：程恩伟 4、人员分工与职责 (1)项目经理(第一安全责任人)高鹏：负责高支模应急救援全面工作。
(2)现场技术负责人(直接安全责任人)李安喜：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
(3)现场专职安全员刘汉勇：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
(4)组员季先锋、张孝节及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
5、应急救援工作程序 (1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
(2)由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
(3)事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
(4)项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
6、应急救援方法 (1)高空坠落应急救援方法：
1)当现场只有1人时应大声呼救;
2人以上时，就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。
2)仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3)如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4)如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
(2)模板、坍塌应急救援方法：
1)工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。
2)报120急救中心，到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待);
3)急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施;
4)清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小;
5)预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
(3)物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。
1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。
2)对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3)对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查;
如果是重伤，应迅速送医院抢救。
5)预备应急救援工具如下表：
序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2个 抢救伤员 4 止血急救包 3个 抢救伤员 5 手电筒 10个 停电时照明求援 6 应急灯 6个 停电时照明求援 7 爬梯 4樘 人员疏散 8 对讲机 6台 联系指挥求援 计算书：
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用50×80mm木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h;
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m;
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.20m。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3;
I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4;
计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.246kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.465kN 经过计算得到最大变形 V= 0.083mm 内龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.083mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.119mm 外龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.119mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 对拉螺栓强度验算满足要求! 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁两侧立杆间距1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3;
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4;
计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大弯矩 M = 0.021kN.m 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 (一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3;
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4;
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.222kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗弯计算强度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R=6.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN (已经包括组合系数)，脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2);
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a = 0.30m;
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010;
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3;
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4;
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M —— 面板的最大弯距(N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3;
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4;
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。
托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.132kN 经过计算得到最大变形 V= 1.030mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3;
截面惯性矩 I = 12.19cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.030mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×8.150=1.052kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.74kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);
i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2);
A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);
W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;
u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a = 0.30m;
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016;
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm;
柱断面宽度H=600mm;
木方截面宽度=50mm;
木方截面高度=80mm;
木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3);
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;
T──混凝土的入模温度,取20(℃);
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h;
1──外加剂影响系数，取1;
2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。
三、柱箍间距验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2);
I──柱木面板的弹惯性矩(mm4);
F──新浇混凝土侧压力设计值;
Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值;
b──柱木面板一块的宽度(mm);
W──木面板的抵抗矩;
fm──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：
胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求! 四、柱箍强度验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：
式中 N──柱箍轴向拉力设计值;
q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值;
An──柱箍净截面面积;
An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值;
Wnx──柱箍截面抵抗矩;
计算过程如下：
q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以满足要求! 五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方间距,取l=200mm;
经计算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 经计算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4;
a──木方间距,取a=200mm;
E──弹性模量,取E=6000N/mm2;
经计算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面长边,取B=600mm;
经计算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m;
木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3;
= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2;
木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 经计算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm;
E──弹性模量,取E=9000N/mm2;
经计算得 W=5×8.000×6004/(384×9000.00×2133333.33)=0.703mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
第四篇：模板支撑架专项施工方案常见问题解析
发布时间:2014-02-26
【摘要】模板支撑架专项施工方案是建筑施工最常用的方案之一，方案内容因工程不同而存在差异，不同的人员所编制的内容也千差万别。本文对参与专项方案论证积累的经验进行总结提炼，对方案中常见的问题进行了解析。
【关键词】模板方案问题解析
前言
模板工程是建筑施工过程中一项基本的措施，建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号)及《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号)中规定模板工程及支撑体系为危险性较大分部分项工程，应当编制专项施工方案，其中超过一定规模的还要组织专家论证。
近年来，与模板工程相关的规范标准不断增多、不断更新，很多规范标准存在交叉，但要求又不尽相同，给方案编制人员选择构造措施及演算时造成一定的困难。随着施工技术的发展和创新，各种新型模板如大钢模、塑料模板、铝合金模板等不断应用于工程施工中，模板支撑体系也有钢管扣件脚手架、承插式支架、门式架、钢支柱等多种类型，现以广泛使用的钢管脚手架模板施工方案为例，来分析其编制过程中常遇到的问题。
1、对工程特点、施工环境没有进行深入研究及详细描述
工程特点、施工环境是编制方案的基本依据，对模板支撑体系选择、搭设方式有决定性的作用，在方案编制前必须对现场实际情况及施工图纸进行深入研究，发现模板工程的特点、难点及方案实施的可能性，依据实际情况采取必要的构造措施、施工措施和管理措施，使施工方案具有较高的经济性、适用性、可操作性。从评审情况看，很多施工方案在描述工程概况时，一般仅叙述该工程层高、板厚、梁截面尺寸等基本情况，未有针对性地将基础情况、建筑物不规则形状和空间、施工环境、方案实施阶段气候特点、构造特点和难点等特殊情况进行详细描述，导致方案缺乏针对性。
2、方案选用材料与实际使用材料不符
方案编制前应对地方材料供应情况进行充分地调研，并在材料进场后进行抽样检查，出具检查、检验报告作为方案编制的依据。本节以钢管和可调托撑为例进行说明。
钢管：规范要求钢管支撑架使用φ48.3×3.6的钢管，这与欧洲标准EN12811-1:2003规定的脚手架用管外径为48.3mm一致，实际方案编制一般取φ48×3.0，而租赁市场上钢管规格普遍为
φ48×2.7～3.0，实际抽检结果有效规格可能更小。φ48×3.5的钢管支撑架步距为1.8m时，壁厚由3.5改为3.0，其承载能力降低约12%;壁厚改为2.5时，其承载能力降低约24.5%;如管子严重锈蚀，外壁锈蚀1mm，变成φ46×2.5，其承载能力降低33.6%。消耗了安全储备，支撑能力达不到方案要求，再加上其它不利因素，施工质量及安全难以保证。
可调托撑：方案要求支托板厚不应小于5mm，但是市场上常见的托撑板厚为2～3mm，而很多方案中可调托撑上的主龙骨采用双钢管，钢管轴心必然处于可调托撑丝杠支点以外，造成主龙骨完全依靠托撑板支撑传力，可想而知其远远达不到强度要求，对支撑结构安全造成极大的隐患。因此必须技术人员必须在充分了解材料实际情况下，依据检验报告设计支撑架体系及采取可靠的构造措施来保证结构安全。
3、对特殊结构形式支撑体系未进行设计、计算
技术人员在编制方案时，一般会将规格相近的梁、板进行归类，设计相同的支撑体系，选取规格最大的梁、板进行验算。在归类的过程中应充分考虑科学性、可靠性和经济性，在不确定的情况下应增加验算样本。另外在结构中有一些构件容易被忽视，但支撑荷载较大或支撑结构受力复杂或支撑架搭设难度大，存在一定的风险，如：柱帽、斜柱、门洞、坡度较大的斜屋面、截面较大的悬挑构件、竖向叠合梁、架空板等，这些构件模板承受的荷载会比较大，应该专门对这些部位进行支撑设计和计算，绘制细部构造图，以确保支撑结构安全。
另外，还需对后浇带、竖向施工缝等部位的模板架体进行单独设计，梁板后浇带模板支撑体系应该与其两侧的模板支撑体系相对独立。
4、计算取值不准确
结构验算过程中，涉及很多参数，这些参数有的来源于施工现场实测实量，有的来源于规范，也有一些来源于施工经验及官方发布的统计数据，这些数据都对计算结果产生着或多或少的影响，部分取值不当计算结果甚至差距数倍，直接影响技术人员对结构安全性的判断，因此必须准确取值。以几个比较关键的参数为例进行说明：
(1)轴心受压构件的稳定系数φ
分别参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)取轴心受压构件的稳定系数φ值，就有巨大的变化，相同结构取值可差距数倍，而此系数是确定立杆稳定性的关键参数，虽然参照两个规范都没错，一般应按照“偏于安全”的原则进行取值，相比较而言，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)采用的系数偏于安全。
(2)材料强度设计值
应该对架体进行局部加固。(3)环境保护与绿色施工。这是目前建筑施工现场重点推行的技术，也将体现工艺和技术的先进性，每个施工现场都应当积极响应，促进传统施工工艺绿色化。
10、对其它现行规范中未明确的荷载的防护措施未描述
这些荷载包括：混凝土浇筑时，泵管倚靠到模板支撑架产生的频繁冲击荷载;在吊运较重机具、大捆材料时，对架体的意外撞击荷载;钢结构、钢-混结构施工层会有大型钢构件，对模板支撑也会产生较大的施工荷载。需要根据各项荷载出现概率、荷载大小、不良后果等实际情况考虑确定防护措施。
第五篇：关于开展建筑施工模板工程质量安全专项整治工作的通知
厦建工〔2014〕113号
各区建设局，市建设工程质量安全监督站，各施工、监理、建设单位：
根据省住建厅《关于开展工程质量和队伍素质“双提升”行动的通知》和《关于深化建筑施工模板工程等三个专项整治工作的通知》以及市安委办《关于开展双月督查工作的通知》等文件要求，为保证工程质量安全，落实防坍塌专项整治“回头看”等工作，我局决定开展建筑施工模板工程质量安全专项整治工作，现通知如下：
一、工作目标
通过专项整治，进一步落实工程质量安全生产企业主体责任制，健全质量安全保证体系，提高从业人员质量安全意识和技能，提升模板工程施工水平，确保钢筋混凝土主体结构施工质量与安全，消除事故隐患，有效遏制模板坍塌等重大事故发生，确保建筑施工安全生产。
二、工作范围
全市在建房屋建筑和市政基础设施工程、地铁工程。
三、主要内容
1.普通模板工程及高大模板工程安全专项施工方案编制内容是否符合《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》第七条规定、设计计算是否符合要求。
2.是否按照省住建厅、市建设与管理局《转发<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知》要求执行。
3.是否按照省住建厅《房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》要求执行。
4.施工现场模板支架搭设是否与方案一致、是否符合方案设计及计算要求，其模板质量、可调U型支托、立柱间距与水平拉杆步距、立柱接长、扫地杆与水平拉杆设置、剪刀撑设置、基础处理与支承垫板或底座等模板工程质量安全是否符合规范及规程要求。
5.施工总承包企业、模板工程劳务分包企业及工程监理、建设单位等责任主体行为。
四、整治时间
专项整治工作从发文之日开始，至2014年10月31日结束。整治工作结束后，要将模板工程质量安全整治措施做为一项常态化工作，巩固整治成果。
五、整治措施
1.强化模板工程质量安全控制。施工单位应严格执行《建筑施工模板安全技术规范》JGJ16
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ16
6、《扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程》(DBJ/T13-181-2013)、《房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》(闽建建〔2012〕13号)等技术规范、规程及相关文件规定。
(1)严格控制木模板的周转次数，不得使用烂模或起皮、脱层、掉角、翘曲变形的木模板，木模板制作安装应拼缝严密、棱角顺直;柱、墙模板套数不得少于两套，梁板模板及支撑体系套数按施工进度进行配置，并不得少于三套;提倡使用扣件式、碗扣式钢管、工具式模板及支撑体系，淘汰采用木立柱、门式钢管支架及非标的承插型盘扣式钢管支架。
(2)模板工程采用的立柱的钢管规格：扣件式钢管宜采用Φ48.3×3.6mm，碗扣式钢管应采用为Φ48×3.5mm;可调U型支托螺杆外径不得小于36mm，支托板厚不应小于5mm。钢管统一按Φ48×3.0mm计算惯性矩、回转半径等截面特性。
(3)严格控制进场模板主次楞规格(次楞50mm×100mm、主楞100mm×100mm方木);若采用方钢管，其规格应符合50mm×50mm、壁厚3.5mm的方钢管，次楞不应少于一根方钢管，主楞不得少于两根方钢管，其接头部位应按规定错开，设计计算宜按壁厚3.0mm计算惯性矩、回转半径等截面特性;可调U型支托内主楞不得采用钢管。
(4)梁底模采用垂直于梁截面(沿梁跨度方向)的方钢管加强底模平整度措施的，垂直于梁截面的方钢管下面尚应根据设计计算要求设置平行于梁截面的次楞(方木或方钢管)，次楞间距不应大于300mm，不得采用钢管作为次楞;次楞下面应按设计计算要求设置主楞(100mm×100mm方木或两根方钢管)。
(5)钢管立柱必须采用对接接长，对接接长应采用符合国标要求的对接扣件，其接长错开部位要求应符合规范规定;严禁采用非标的对接套筒进行立柱对接接长。
(6)模板支架立柱落在回填土地面时，回填土地面应整平夯实，其密实度应符合相关要求，支承垫板应采用长度不少于2跨、宽度不小于200mm、厚度不小于50mm木垫板或仰铺12号以上槽钢的;高大模板工程立柱基础应设置强度不低于C
10、厚度不少于100mm的混凝土垫层。
(7)梁底承重立杆的设置数量应根据实际荷载验算确定，梁板模板钢管立柱顶部不得单独利用横杆和扣件传力，梁底不得少于两根设置可调U型支托的承重立杆。
(8)梁及剪力墙两侧楼板立杆应对称设置，立柱距梁及剪力墙结构侧边的距离不大于500mm，设计计算应考虑梁及剪力墙两侧宽度500mm楼板结构荷载。梁板支撑应以梁为中心对称布置立柱，梁宽度范围的顶托应与梁两侧板立柱同时施工，不得采用后补的施工方法。
(9)梁板模板支架扫地杆、中间水平拉杆、立柱顶端水平拉杆及超高模板支架最顶步距或两步距水平拉杆均应纵向、横向双向设置，不得漏设。
(10)梁截面高度大于700mm的应根据设计计算要求设置对拉螺杆，梁截面高度大于1500mm的梁侧应设置可靠侧向支撑或支顶措施。
(11)后浇带位置两侧一个轴线范围内的模板支撑应单独搭设，后浇带模板不得提前拆除，不得采用先拆后撑的施工方法。
(12)应根据混凝土浇筑施工方案(泵送管道、布料机设置等)制定针对性的安全措施，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行;布料机设置相应范围荷载应按4.0KN/m2进行设计计算，并采取格构柱法或其他有效方法的构造加强措施。
(13)预应力梁模板支撑体系应按设计工况进行设计计算，应考虑预应力筋张拉的影响。对于超跨度梁模板支撑体系，梁跨中范围梁板承重立杆应采取格构柱法的构造加强措施。
2.强化模板工程质量安全责任主体行为管控。施工单位在工程开工前应严格编制模板工程专项施工方案，并经企业技术负责人审批和项目总监理工程师审核;涉及超过一定规模的危险性较大的模板工程应按规定组织专家论证，并经企业技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。
(1)施工、监理单位应加强钢管壁厚及扣件、可调U型支托、主次楞、支承垫板等模板材料规格与质量的检查与验收管理，凡检查验收不合格，严禁使用，且必须清出现场。
(2)监理单位应对模板工程专项施工方案实施进行严格督查，在施工过程中发现施工单位违规的，应责令施工单位立即改正，对拒不改正的应及时向建设主管部门或工程质量安全监督机构报告。
(3)监督机构发现存在违反强制性标准或降低安全生产条件行为的，除要责令其改正外，还应对相关责任人和责任单位予以记分并记录不良行为记录。
六、工作要求
(一)加强组织领导。开展建筑施工模板工程专项整治工作是保障施工安全、提高结构质量的重要举措。各级建设主管部门应高度重视，加强组织领导，广泛动员部署;各级工程质量安全监督机构应将专项整治工作落实到每个工程项目，组织并督促有关施工企业(包括劳务分包企业)、监理和建设单位开展自查自纠，落实工作责任制，确保专项整治工作落到实处。
(二)做好自查、检查、督查工作。施工、监理和建设单位应认真做好自查(滚动检查)整改工作，总监应对整改情况进行核查。各区建设局和市质安站应组织开展在建工程重点排查，对排查发现的问题，应建立台帐，明确整改期限，逐一落实，消除隐患。市建设与管理局将在重点排查的基础上进行重点抽查。
(三)严肃纠正查处。各区建设局和市质安站对自查自纠不认真的企业，应加强督导，对拒不自查、掩盖问题、弄虚作假的，应严肃处理，并列入重点排查督查;对排查督查中发现的问题，该记分的要严格记分，该停工的要责令停工，该查处的要立案查处。对于模板工程存在重大隐患的，监管部门要坚决责令整体拆除，彻底消除隐患。同时拆除过程要进行录像记录，并适时召开警示教育现场会。模板工程整体拆除前要及时报告我局。
(四)总结汇报。各区建设局及市质安站应于2014年11月5日前将专项整治情况书面报我局工程处。
特此通知。
厦门市建设与管理局
2014年8月13日